地下工程大空间室内热湿环境及热舒适模拟研究

王 威 叶茂林 姜建中 吕 芳

（军事科学院国防工程研究院 北京 100850）

0 引言

该地下工程地处广州市，位于山体内部深度300m，历年中土壤表面年平均温度的平均值为24.6℃；工程设集中办公大厅，长40m，宽26m，起拱高度7m，大厅的净面积为1040m2；办公人数400 人，各工位配1 台电脑，大厅另设1 台120m2的LED 显示屏。

该工程的集中办公大厅属于高大空间，其设计通风量大，人员和发热设备多，热湿环境复杂，因此工程内的气流组织形式显得尤为重要[1,2]。由于工程处于地下深处，其热湿负荷与地面建筑有着明显不同[3]，一方面，地下工程外围是深厚的岩土且工程不受太阳辐射的直接影响，所以地下工程的温度较为恒定[4,5]。此外，坑道壁面向室内有恒定强度的散湿，使得空气的相对湿度大成为地下工程的一个突出特点，在没有采取通风和空调等措施的地下工程中，相对湿度可达到75%甚至接近饱和[6,7]。对地下工程室内热湿环境的研究有助于改善其内部环境状况，提高工程内的人员舒适度，保障地下工程的正常运转。

1 负荷计算

1.1 室内外计算参数

该地下工程的集中办公大厅室内外计算参数如表1和表2所示。

表1 室内设计参数Table 1 Parameters of the indoor design calculation for comfort air conditioning

表2 室外计算参数Table 2 The outdoor design conditions

1.2 负荷计算方法

该地下工程的空调系统负荷由以下几部分组成：（1）使用期坑道工程内部传热量和散湿量造成的围护结构负荷；（2）人员产热产湿；（3）灯具、设备等热源散热；（4）新风负荷。

其中，使用期坑道工程内部传热量与岩石初始温度、坑道内的设计空气温度、被覆表面几何特征、被覆内表面换热系数、岩石的热物理性质等参数相关，由以下公式计算确定：

式中，Q表示使用期的传热量，W；F表示传热面积；tn表示坑道内的设计空气温度，℃；t0表示岩石的初始温度，℃；αn表示被覆内表面的换热系数，W/m2·℃；Fo*为使用期傅利叶准则，Bi为比欧准则，二者均可由相应公式计算确定。

人员、灯具、设备等散热形成的显热负荷，可依据不同时刻空间内各热源的散热量与对应的冷负荷系数计算确定。新风负荷根据房间需求新风量和室内外气象参数共同决定。

由于工程处于地下深处，存在坑道壁面向室内恒定强度的散湿，取被覆表面散湿量为0.5g/m2·h，人体散湿量取30～40g/p·h。

2 室内热湿环境模拟研究

2.1 模型搭建与检验

利用Airpak 软件对大厅进行模型搭建，并对其室内热湿环境模拟研究[8-10]。考虑到房间的对称性，在Airpak 中按对称性搭建二分之一模型（20m×13m），地下深度土壤全年温度变化较小，将外墙为恒温度表面，向室内以恒定速率散湿，内墙设置为绝热表面；照明设计为顶部条形灯带的形式；人员和设备均设置为恒定产热产湿量的立方体；由于软件的局限性，无法搭建圆弧性墙壁，因此模拟采用多段线逼近实际情况，且软件无法设置恒定散发量的面湿源，因此外墙对室内的散湿，由贴合墙壁的薄立方体完成，设置该立方体对室内有一定强度的散湿。

大厅模拟两种送风方式，分别为散流器送风和喷口送风，分别见图1和图2。其中，散流器形式：在高度7m 处设置吊顶，送风口共30 个，尺寸为0.4m*0.4m，为6 排*5 列分布，风口中心x 轴坐标分别为3.5m，6.5m，9.5m，15.5m，18.5m，21.5m，z 轴坐标分别为2.0m，6.0m，10.0m，14.0m，18.0m，y 轴坐标为6.8m；回风口共9 个，尺寸为0.6*0.6m，为3 排*3 列分布，风口中心x 轴坐标分别为1.1m，12.5m，24.5m，z 轴坐标分别为2.8m，9.1m，15.4m，y 轴坐标为6.8m。喷口形式：大厅不设置吊顶，但仍以7m 以下空间作为室内环境场的控制区域，送风口共16 个，风口中心x 轴坐标分别为1.4m，2.9m，4.4m，5.9m，7.4m，8.9m，10.4m，11.9m，13.4m，14.9m，16.4m，17.9m，19.4m，20.9m，22.4m，23.9m，y 轴坐标为7m，z 轴坐标为20m，风口尺寸为直径0.16m 的圆形喷口；回风口共4 个，风口中心x 轴坐标分别为3.5m，9.5m，15.5m，21.5m，y 轴坐标为0.5m，z 轴坐标为20m，风口尺寸为0.8m*0.4m。

图1 散流器送风模型示意图Fig.1 Schematic diagram of diffuser air supply model

图2 喷口送风模型示意图Fig.2 Schematic diagram of nozzle air supply model

湍流模型选取k-ε两方程模型[11-13]，收敛条件为残差小于设置值且各监测点参数稳定，风口处的湍流边界k-e模型：

模型条件设置：

壁面边界条件：壁面函数采用标准壁面函数，壁面处的k和e的边界条件：

迭代求解方法采用SIMPLE 算法，将用速度的改进值写出的动量方程减去用速度的现时值写出的动量方程，略去源相及对流-扩散项得ue=de(p′p-p′E),ve=dn(p′p-p′N)，代入质量守恒方程的离散形式，解出P′后用于改进压力及速度，求解其它变量的离散方程，将修正过的压力P处理成新的估计压力进行迭代直至收敛。对P′亚松弛，不对差分格式及代数方程求解方法作出规定。

各送风工况的基础参数设置如表3所示。

表3 基础参数设置Table 3 Basic parameter setting

续表3 基础参数设置

模型进行网格划分时，选取了480 万、350 万、270 万三种不同密度的网格进行计算，网格参数设置如表4所示。分别比较各个密度网格各监测点处的温度、速度以及空气龄，考察网格密度对各项参数的影响，模拟结果如图3所示，可以看到，Grid 2 与Grid 1 结果接近，Grid 3 的模拟结果与密度较大的两种网格具有一定偏差，因此选取Grid 2 作为最终计算网格。

表4 网格参数设置Table 4 Mesh parameter setting

图3 网格无关性检验结果Fig.3 Grid independence test results

2.2 室内热湿环境模拟

设计了两类对比工况进行分析，一是根据计算室内负荷，得到不同风量下的送风温湿度设计状态点，近似保证送入房间的总冷量相同；二是根据散流器和喷口两种送风形式进行对比分析，最终可组成4 个case 进行对比分析，工况如表5所示。对于每种送风形式，模拟了送风量为39700m3/h 和51000m3/h 的两种工况，对应吊顶以下空间的换气次数分别为11 次/h 和14 次/h，并按照室内负荷计算得到相应的送风温度和送风含湿量，而后对每个工况的室内温湿度场合气流组织形式分别进行讨论分析。

表5 工况设置Table 5 Working condition setting

2.2.1 散流器送风

以下是采用散流器上送上回送风形式下，送风温度16℃，换气次数为11ACH 的室内环境场模拟结果。分别选取Y=1m 和Z=10m 截面的室内环境状况为对象对该形式进行研究，截面在模拟房间中的相对位置如图4所示。

图4 Y=1m 和Z=10m 截面相对位置Fig.4 Relative position of Y=1m and Z=10m sections

大厅的室内温度场如图5所示。其中，Y 截面为接近人员工作水平面附近的水平截面，能够反应人员工作区域的室内环境状况，Z 截面为通过室内圆拱形顶点处的垂直截面，能够较好反应室内垂直环境状况。

图5 散流器16℃，11ACH 送风温度场分布Fig.5 Distribution of air supply temperature field of diffuser 16 ℃,11ACH

室内整体温度控制在设计范围内，且较为均匀稳定，整体环境保障良好。人员工作区设备的发热量被送风有效带走，人员区域室内温度保持在合理范围。显示大屏的发热量被有效排除，前方工作区空间无人员和设备发热，故室内温度略低于人员设备区域，但仍有效控制在设计范围内。采用散流器送风形式下室内送风速度场分布如图6所示。对散流器形式下送风速度场进一步分析可以看到，室内整体风速小于0.2m/s，无人员吹风感，风速保障良好。靠近墙面的部分区域风速略高于工作区中间区域。

图6 散流器16℃，11ACH 送风速度场分布Fig.6 Distribution of air supply velocity field of diffuser at 16 ℃,11ACH

以下是采用散流器上送上回送风形式下，送风温度18℃，换气次数为14ACH 的室内环境场模拟结果。大厅的室内温度场如图7所示。室内整体温度均控制在设计范围内，整体环境保障良好。对比16℃送风的形式，由于送风温度提高，室内温度保障更加均匀稳定，设备和显示大屏的发热量被快速排出，工作区温度得到良好控制。得到的室内送风速度场分布如图8所示。

图7 散流器18℃，14ACH 送风温度场分布Fig.7 Distribution of air supply temperature field of diffuser at 18 ℃,14ACH

图8 散流器18℃，14ACH 送风速度场分布Fig.8 Distribution of air supply velocity field of diffuser at 18 ℃,14ACH

对散流器形式下送风速度场进一步分析可以看到，室内整体风速小于0.2m/s，无人员吹风感，风速保障良好。但由于送风量增大，靠近墙面一部分区域达到0.3-0.4m/s，略有吹风感。

2.2.2 喷口送风

以下是采用喷口送风形式下，送风温度16℃，换气次数为11ACH 的室内环境场模拟结果。采用喷口送风形式下大厅的室内温度场如图9所示。类似的，分别选取Y=1m 的工作区水平截面和Z=10m的垂直截面的室内环境状况为对象研究。室内整体温度保持在24～26℃之间，控制在设计范围内，且较为均匀稳定，电脑设备和显示大屏的热量被有效排除，整体环境保障良好。显示大屏前方区域内的温度略微低于工作区域。

图9 喷口16℃，11ACH 送风温度场分布Fig.9 Distribution of air supply temperature field at nozzle 16 ℃,11ACH

采用喷口送风形式下室内送风速度场分布如图10所示。室内整体风速小于0.2m/s，无人员吹风感，风速保障良好。中间部分区域风速约0.3-0.4m/s，靠近回风附近风速较大。

图10 喷口16℃，11ACH 送风速度场分布Fig.10 Distribution of air supply velocity field at nozzle 16 ℃,11ACH

以下是采用喷口送风形式下，送风温度18℃，换气次数为14ACH 的室内环境场模拟结果。大厅的室内温度场如图11所示。室内整体温度均控制在设计范围内，整体环境保障良好。对比16℃送风的形式，由于送风温度提高，室内温度保障更加均匀稳定。

图11 喷口18℃，14ACH 送风温度场分布Fig.11 Distribution of air supply temperature field at nozzle 18 ℃,14ACH

室内送风速度场分布如图12所示。室内工作区整体风速小于0.2m/s，无人员吹风感，风速保障良好。但由于送风量增大，中间一部分区域达到0.3-0.4m/s，会造成略微有吹风感，靠近回风附近的风速较大。

图12 喷口18℃，14ACH 送风速度场分布Fig.12 Distribution of air supply velocity field at nozzle 18 ℃,14ACH

采用喷口送风形式下喷口的风速衰减过程如图13所示，可以看到喷口送风的风速衰减值约为0.5-1.5m/s，风速快速与室内空气掺混并发生衰减，保障工作区风速不会过高。室内没有出现明显涡旋，环境保障良好。

图13 喷口送风风速衰减过程Fig.13 Attenuation process of nozzle supply air velocity

3 室内热湿环境评价分析

3.1 热舒适指标评价

人体热舒适指标可由PMV 和PPD 评价[14]。PMV 指标是引入反映人体热平衡偏离程度的人体热负荷而得出的，其理论依据是当人体处于稳态的热环境下，人体的热负荷越大，人体偏离热舒适状态就越远。PMV 指标代表了同一环境下绝大多数人的感觉，可以用来评价一个热环境舒适与否。其采用了7 级分度，如表6所示。

表6 PMV 热感觉标尺Table 6 PMV thermal sense scale

PPD 指标是指预测不满意百分比，是通过概率分析确定某环境条件下人群不满意的百分数，可由以下公式计算得到[15]。PPD 指标的计算公式表明，即便达到PMV＝0，仍然有5%的人不满意，反映了人的个体差异。

以Z=10m 的垂直截面为例，各种送风形式下的PMV 和PPD 场如图14和图15所示。

图14 不同Case 工作截面PMV 场Fig.14 PMV field of different case working sections

图15 不同Case 工作截面PPD 场Fig.15 PPD fields with different case working sections

可以看到，在各种送风形式下，室内整体PMV保持在-1 到1 之间，在靠近热源处的人员PMV 略微偏高，表明采用各种送风形式，整体上人员热感觉为适中。采用喷口形式时，工作区下方的PMV和人员不满意率略有偏高，采用散流器形式时室内PMV 更加均匀稳定。室内整体PPD 保持在30%以下，表明采用各种送风形式下人员不满意度均较低，人员热舒适保障良好。其中，采用喷口形式时，喷口下方的人员不满意度偏高，高于散流器形式。

各种送风形式下房间平均PMV 和PPD 如表7所示。可以看到，室内整体PMV 保持在-1 到1 之间，热环境适中。整体人员不满意率小于30%，保障良好。散流器形式下室内整体不满意率低于喷口形式。

表7 房间平均PMV 和PPD 统计Table 7 Room average PMV and PPD statistics

3.2 评价指标分析

根据风口设置，送风量为Q，房间体积为V，可以算得房间的名义时间常数τn=V/Q。房间平均空气龄τp反映了房间的空气新鲜程度[16]，其值可根据Airpak 模拟结果得到。换气效率ηa是实际通风条件下房间平均空气龄与活塞流下的比值，反映了新鲜空气置换原有空气的快慢与活塞通风下置换快慢的比较。换气效率ηa计算式如下：

因此得到了各项评价指标，总结如表8所示，其中平均空气龄仅考虑7m 以下为控制空间进行计算。由于散流器形式设置吊顶，喷口形式不设置吊顶，故散流器送风形式下7m 以下空间的平均空气龄显著低于喷口形式，换气效率更高。喷口形式下实际的换气形式为全空间内的换气，故仅考虑7m以下空间时，整体换气效率较低。当送风量降低后，房间温度变化不大，但随着风量降低，房间空气流动减弱，房间平均空气龄增加，换气效率基本不变。散流器送风和喷口送风对比，喷口送风下房间平均温度略微较低，各种形式下房间平均温度保障在合理范围内。

表8 房间空气龄、换气效率、平均温度统计Table 8 Statistics of room air age,ventilation efficiency and average temperature

4 总结

综合温湿度、风速和人员热舒适等各项评价指标，对于空间大、人员密度高的地下工程而言，采用散流器和喷口送风形式均能够保障室内热湿环境和人员热舒适性，PMV 均可保持在-1 到1 之间，不满意率PPD 均小于30%。其中，散流器送风室内PMV 更加均匀稳定，整体不满意率低于喷口形式，平均空气龄约为喷口形式的50%左右；喷口送风室内平均温度更低，空气流动性更强，靠近回风附近的风速偏大，略微有吹风感。为保证工作环境更加舒适，采用散流器16℃11ACH 的室内热湿环境保障效果最优，舒适度最佳。