面向空间引力波探测的低噪声激光器研究进展（特邀）

柳强，王在渊，王洁浩，李宇航

（1 清华大学精密仪器系，北京 100084）

（2 光子测控技术教育部重点实验室，北京 100084）

0 引言

爱因斯坦在1916 年发表的广义相对论中预言了引力波的存在［1］。由于引力波信号非常微弱，需要灵敏度极高的探测器才能探测。在经历了以韦伯共振棒为代表的引力波探测器的失败后［2］，人们提出了用激光干涉仪探测引力波的构想［3］。2015 年，利用灵敏度为10-23量级的第二代激光干涉仪引力波探测器（advanced LIGO，aLIGO），人类探测到第一个引力波事例GW50914［4］。至今，以LIGO 为代表的地面激光干涉仪引力波探测器已经探测到50 多个引力波事例［5］。事实证明，激光干涉仪（Laser Interferometer）探测灵敏度高，频带宽度大，具有广阔的发展前景，是目前引力波探测器中的主流设备［6］。引力波已经成为人类观测宇宙的新窗口，开展引力波探测对研究宇宙的起源和进化具有重要的意义，是当代物理学重要的前沿领域之一［7］。

引力波覆盖的频率范围非常宽，在低频段存在更高红移、更大特征质量和尺度的引力波波源。如正在吞噬周围天体的超大质量黑洞，由于其辐射的引力波频率较低，一般为mHz 量级［6］，受限于地表震动、引力梯度噪声等因素的影响，采用地面引力波探测器难以实现低频段的引力波探测。1990 年，欧洲空间局（European Space Agency，ESA）提出用激光干涉仪空间天线（Laser Interferometer Space Antenna，LISA）探测低频段的引力波［8］。其原理是利用空间相距十万甚至上百万千米的测试质量把引力波信号转化为测试质量间距变化的信号，然后利用高精度的激光干涉仪测量出该变化信号。因此，高精度的空间激光干涉测距系统，是获取引力波信号的直接手段［7］。

激光器作为激光干涉仪的核心组件，其性能对空间引力波探测器的灵敏度具有十分重要的影响。例如，进入激光干涉仪的激光功率大小决定了引力波探测器的散粒噪声；激光的功率波动导致测试质量位置的波动，产生辐射压力噪声；激光的频率波动会转化为功率波动，不仅产生辐射压力噪声，还直接影响星间应答式激光干涉测量精度；此外，空间环境对激光器的力学、热学和抗辐射性能等环境适应性都提出很高要求［9］。针对空间引力波探测器的任务需求，各国研究机构积极开展低噪声激光器相关技术的研究，在结构设计、输出功率、强度噪声抑制和频率噪声抑制等方面已经取得重要的进展。本文针对国内外空间引力波探测器中的低噪声激光器的研究进行了梳理和归纳，分析比较了不同类型低噪声激光器的性能，并对国内用于空间引力波探测的低噪声激光器研究进行了展望。

1 空间引力波探测器简介

与地面引力波探测器相比，空间引力波探测器可以消除地面震动噪声的干扰，省略造价高昂的真空管道，还可以把激光干涉仪的臂长做得很长，极大地提高了引力波探测器的位置灵敏度，可以探测到更弱的、频率更低的引力波。除LISA 外，目前在研的空间引力波探测器还包括日本的分赫兹干涉引力波天文台（DECIGO）［10］、中国的天琴计划［11］和太极计划［12］。图1 为空间引力波探测器部署示意图，其中，LISA、DECIGO 和太极计划采用日心地球轨道运行，天琴计划采用地心轨道运行。LISA、太极计划和天琴计划采用在空间部署三颗全同卫星构成等边三角形星座的方案，而DECIGO 由四个等边三角形星座组成，其中两个星座部署在同一位置，另外两个星座等角度分布在日心轨道上。

图1 空间引力波探测器部署示意图［13］Fig.1 Schematic of space-based gravitational wave detector constellations［13］

表1 归纳了空间引力波探测器的设计参数。在四种空间引力波探测器中，DECIGO 的臂长最短，利用星间法布里-珀罗（Fabry-Perot，FP）谐振腔探测0.1 Hz～10 Hz 的引力波，弥补了地基引力波探测器（LIGO）和空间引力波探测器（LISA、太极和天琴）之间的探测频段间隙。与DECIGO 相比，LISA、太极和天琴的臂长更长，可达上百万千米，需要采用星间应答式激光干涉测量技术［14］探测0.1 mHz～1 Hz 的引力波。

表1 空间激光干涉仪引力波探测器的设计参数Table 1 Design parameters for space-based gravitational wave detectors

2 空间引力波探测器对激光器的要求

空间引力波探测器对激光器的要求主要体现在激光波长、功率、线宽、相对强度噪声和频率噪声等方面。空间引力波探测器采用星间应答式激光干涉测量技术，干涉臂长远大于地面引力波探测器的臂长，为满足星间长距离传播的需求，减少激光在星间传播中的损耗，应选择发散角小、空间介质吸收率较低的激光。LISA、太极计划和天琴计划采用波长为1 064 nm 的激光，激光在星间传播时避免了星际间等离子体的影响［7］。此类激光器技术相对成熟，具有很好的功率稳定性、频率稳定性和相位稳定性，相关技术成熟，器件性能可靠，已经成功地在LIGO 系统中得到应用。

根据空间引力波探测器的指标要求，LISA、太极计划和天琴计划要求的激光功率为2～5 W，主要关心引力波探测器响应频段内（0.1 mHz～1 Hz）的强度噪声和频率噪声，这是因为激光器的噪声是空间引力波探测器的主要噪声来源之一，是影响空间引力波探测器灵敏度的重要因素［15］。

由于光的量子性质，激光器发射的光子数存在统计涨落，在时域上表现为激光功率的波动，在频域上表现为激光的强度噪声。当激光束进入空间引力波探测器时，在与光电探测器和测试质量的相互作用中产生的噪声称为光量子噪声，通常表现为散粒噪声和辐射压力噪声。散粒噪声是光电探测器中的强度量子噪声，在高频区域占主导地位；辐射压力噪声是从测试质量反射的光子的动量转移产生的，在低频区域占主导地位［15］。

当激光束进入光电探测器时，产生的光电流也存在涨落，即在引力波探测器的读出端引起噪声，称为散粒噪声，其大小用谱密度表示为［15］

由于光子具有动量，当大量光子撞击悬浮在真空中的测试质量时，光子的动量传递给测试质量，产生的作用力称为光辐射压力。由于光子数的统计涨落，光辐射压力随时间变化而变化，继而引起测试质量位置的波动，形成辐射压力噪声，其大小用谱密度表示为［15］

由式（1）和式（2）知，增大输入激光的功率，可降低高频处的散粒噪声，但低频处的辐射压力噪声就会增加。在激光功率不是非常大的情况下，散粒噪声和辐射压力噪声无关，光量子噪声的大小可表示为两种噪声之和，即

对于引力波探测器覆盖的频率范围来说，当散粒噪声与辐射压力噪声相等时，光量子噪声最小，称为标准量子极限hSQL(f)，其大小仅与激光干涉仪的具体参数（臂长、测试质量）有关［15］。

空间引力波探测器采用星间应答式激光干涉测量技术，通过精确测量星间激光传播路径的相位改变量Δφ来测量星间激光干涉仪的臂长变化量ΔL，即［16］

由式（4）可知，激光的频率波动是引力波探测器测量噪声的一个直接来源。激光频率不稳定性可以用光谱学中的线宽、时域中的艾伦方差和频域中的功率谱密度（或幅度谱密度）来描述［16］。激光线宽描述的是光谱学中的频率分辨率，艾伦方差描述的是激光频率的时间稳定性，功率谱密度是激光频率噪声平方的傅里叶变换［16］。三者从不同角度描述了激光的频率波动，线宽越窄，代表着更好的单色性和时间相干性，其频率噪声也较低。例如，LIGO 中激光器的频率稳定性要求达到10-8～10-9量级［17］，LISA 中激光器的频率噪声要求达到30 Hz Hz @10 mHz 量级，我国“引力波探测”重点专项申报指南中，要求种子激光器的线宽小于2 kHz，频率漂移小于1 MHz/min。

由于星间应答式激光干涉测量技术需要在各卫星间传输参考时钟信息，便于利用锁臂技术（Armlocking Technique）和时间延迟干涉（Time-delay Interferometry，TDI）等技术消除频率噪声的影响，需要在传输光路中增加一个电光相位调制器，利用其2.4 GHz 边带实现参考时钟信息的传输。由于GHz 量级的相位调制只能通过波导电光调制器实现，其承受功率约为200 mW，远低于激光器的输出功率，因此，不能在输出光路中直接添加波导电光调制器。采用主控振荡功率放大（Master Oscillator Power Amplifier，MOPA）的激光器设计可以很好地解决该问题，是最有前景的激光器选择之一［18］。

综上分析，激光器的输出功率、强度噪声和频率噪声对空间引力波探测器的灵敏度具有十分重要的影响。用于空间引力波探测器的激光器需要具有合适的激光功率、强度噪声低、单频运转和频率噪声低等特性。表2 列举了LISA、DECIGO、天琴和太极四种空间引力波探测器的低噪声激光器关键参数。

表2 空间引力波探测器的低噪声激光器关键参数Table 2 Key parameters of low-noise lasers for space-based gravitational wave detector

3 国外空间引力波探测器中的低噪声激光器研究进展

3.1 LISA 中的低噪声激光器研究进展

LISA 是最早提出的、发展最久的空间引力波探测计划，LISA 中的低噪声激光器由NASA 戈达德太空飞行中心研制，主要挑战来自于激光的偏振特性、单频运转以及对功率稳定性和频率稳定性的高要求。为实现这些目标，一般采用技术成熟、操控方便、内部噪声低、功率稳定性和频率稳定性都较好的MOPA 激光器。其结构原理如图2 所示，其中，主控振荡器采用低功率、低噪声的单频激光器，功率放大器采用光纤放大器，二者进行独立控制，可在保持种子激光良好特性的同时获得较大的功率输出。针对LISA 的任务需要，人们研究比较了非平面环形振荡器（Nonplanar Ring Oscillator，NPRO）［19］、光纤激光器、外腔半导体激光器（External Cavity Diode Laser，ECDL）［20］等不同主控振荡器注入的低噪声MOPA 激光器，在激光器的结构设计、低噪声性能、环境实验和空间运行可靠性等方面取得了重要的进展［21］。

图2 MOPA 结构的低噪声激光器原理图Fig.2 Schematic of low-noise MOPA laser

3.1.1 NPRO 注入的MOPA 激光器

NPRO 是KANE T J 等在1985 年提出的由单块Nd∶YAG 晶体构成的振荡器［19］。如图3 所示，NPRO 采用一体化结构，激光束在晶体内部单向传播，传播路径在不同平面内，能够有效地避免空间烧孔效应带来的影响。因此，NPRO 可以获得功率稳定性和频率稳定性都比较好的窄线宽单频激光。NPRO 在引力波探测项目中得到了广泛的应用，如aLIGO 中采用NPRO 注入的MOPA 激光器；输出功率为35 mW 的NPRO 经过了空间试验，在LISA Pathfinder 项目中进行了验证［22］。

图3 NPRO 激光器结构图Fig.3 Schematic of NPRO

2005 年，德国汉诺威激光中心研制了输出功率为1 W 的MOPA 激光器［23］。主控振荡器采用商用的低功率NPRO（Mephisto 800，Innolight），光纤放大器采用双包层掺镱光纤（长3 m，芯径5.2 μm，NA=0.15），利用光纤耦合的976 nm LD 进行后向泵浦。当激光注入功率为10 mW，泵浦功率为8.3 W 时，输出激光功率为1 W。2014 年，ESA 为下一代重力任务（Next Generation Gravity Mission，NGGM）研制了高稳定性激光器（High Stability Laser，HSL）［24］，如图4 所示，主控振荡器采用经过空间任务（Tesat）验证的NPRO，注入功率为25 mW，放大器输出功率＞500 mW。在该激光器中，采用光电反馈控制技术稳定激光功率，利用超稳光学谐振腔锁定激光频率，对泵浦LD 和光纤器件分别进行温度控制，获得了满足NGGM 技术要求的低噪声激光。NGGM 的激光参数与LISA 的要求非常相似，采用的噪声抑制、温度控制等技术也可以用于LISA 和其他激光干涉仪的激光器研究。

图4 NGGM 中的HSL 原理样机Fig.4 HSL prototype for NGGM at NPL laboratories

受空间航天器环境的限制，用于空间引力波探测器的激光器在体积、重量和功耗等方面有严格的约束，要求激光器体积小、重量轻、功耗低。2019 年，NASA GSFC 的NUMATA K 等研究了采用低功率的单模或低阶多模LD 泵浦的蝶形封装的微型NPRO（m-NPRO）的性能［18］。m-NPRO 的尺寸较小，晶体内光束往返路径短，自由光谱范围大，无跳模调谐范围更广，且m-NPRO 的热效应更小，温度控制的鲁棒性更好，因此，m-NPRO 比传统NPRO 具有更多的优势和应用前景。图5（a）和图5（b）分别为m-NPRO 和光纤放大器的实物图，其中，m-NPRO 由Avo Photonics 生产封装，输出功率为200 mW，光纤放大器采用长为2.3 m、芯径为10 μm 的双包层掺镱增益光纤，利用波长为976 nm 的LD 正向泵浦，得到输出功率2.5 W 的1 064 nm 激光。2021 年7 月，Avo Photonics 对m-NPRO 进行了升级，频率噪声性能得到更好地控制，达到103Hz Hz@10-4Hz 和5 Hz Hz@104Hz 的水平［25］。鉴于m-NPRO 激光器具有良好的频率噪声和相对强度噪声性能，研究人员正在对其进行全面的测试，验证其是否满足LISA 系统的所有要求。

图5 蝶形封装的m-NPRO 和光纤放大器Fig.5 Delivered m-NPRO packages and photo of the baseline fiber amplifier

3.1.2 全光纤结构的低噪声激光器

光纤激光器凭借特殊的光波导结构，在热管理、光束质量控制以及系统集成性和稳定性等方面展现出显著的应用优势［26-36］。与固体激光器相比，光纤激光器的鲁棒性和转换效率更高。为满足引力波探测器的应用需求，人们开展了单频、窄线宽、低噪声光纤激光器的研究。

2005 年，TRÖBS M 研究了一种用于LISA 的分布反馈光纤（Distributed Feedback Fiber，DFB）激光器及光纤放大系统［27］，其中，DFB 激光器的型号为Y10（Koheras），输出功率为7.9 mW，光纤放大器采用双包层掺镱增益光纤，利用980 nm 多模LD 泵浦，得到输出功率为1 W 的激光。自由运转时，光纤激光器的频率噪声在＜100 Hz 频段与NPRO 相当，在＞100 Hz 频段比NPRO 高3 个量级。采用Pound-Drever-Hall 技术稳频后，稳频带宽内的频率噪声得到有效抑制，除0.1 Hz 附近外，其他频段噪声性能满足LISA 的技术要求。2010 年，NASA 的NUMATA K 为LISA 研究了一种环形光纤激光器［28］，泵浦LD 采用单纵模稳波长的976 nm 激光器，增益光纤采用长度为40 cm 的双包层单模保偏掺镱光纤，采用纤芯泵浦，实现了无跳模运行。图6 所示为环形光纤激光器与商用NPRO 的频率噪声和相对强度噪声性能。从图中可以看出，在＜1 kHz频段，环形光纤激光器的频率噪声与NPRO 相当，相对强度噪声优于NPRO。在弛豫振荡峰（～40 kHz）附近，其频率噪声和相对强度噪声远高于商用NPRO。

图6 环形光纤激光器和NPRO 的噪声性能比较Fig.6 RIN and frequency noise of fiber laser and NPRO

虽然光纤激光器在低频段与NPRO 激光器有类似的噪声性能，但由于弛豫振荡效应，在MHz 频段会出现放大的相对强度噪声尖峰，该频段的相对强度噪声影响激光外差干涉测量，限制了光纤激光器在空间引力波探测器中的应用。

3.1.3 ECDL 注入的MOPA 激光器

ECDL 具有线宽窄、调谐范围宽、单模输出、输出功率高等优良特性，在干涉测量技术［29］、相干光通信［20］、原子钟［30］等领域有着广泛的应用。2010 年，NUMATA K 等研究了1 550 nm 平面波导外腔激光器（PWECL）的噪声性能，0.1 mHz～100 kHz 频段的噪声性能与NPRO 激光器相当，适用于精密测量和空间任务等应用，已经用在国际空间站光学测试平台和集成（OpTIIX）项目上［31］。2014 年，NUMATA K 等首次研究了蝶形封装的1 064 nm PW-ECL 的特性［32］，通过精密实验评估了激光器性能，比较了PW-ECL 工作在27.8 ℃和29.4 ℃时与NPRO 的相对强度噪声和频率噪声，如图7，在＜3 MHz 的范围内，PW-ECL 的强度噪声优于NPRO 激光器；对于频率噪声，在低于0.1 Hz 范围内，PW-ECL 的频率噪声与NPRO 相当，但高频处的频率噪声比NPRO 至少高1 个量级。

图7 PW-ECL 和NPRO 的噪声性能Fig.7 RIN and frequency noise of PW-ECL and NPRO

2018 年，DAHL K 等为LISA 研制了PW-ECL 注入光纤放大器的MOPA 激光器［33］，如图8 所示。PWECL 的输出经半导体光放大器（Semiconductor Optical Amplifier，SOA）进行预放大，注入光纤放大器的激光功率约300 mW，放大后得到2.1 W 的输出功率。在该系统中，通过分束器把部分种子激光接入频率稳定系统，利用参考腔和Pound-Drever-Hall 技术锁定PW-ECL 的激光频率，频率噪声约为20 Hz Hz@1Hz。虽然PW-ECL 具有结构紧凑、成本低等优点，但是其频率噪声依然比LISA 的要求以及NPRO 的频率噪声高，目前还没有更好的方法降低其频率噪声。

图8 PW-ECL 注入的MOPA 激光器Fig.8 Schematic layout and photograph of the micro-integrated PW-ECL

从激光器的结构尺寸和噪声性能等方面来看，m-NPRO 是目前最优的主控振荡器。通过优化结构设计和封装，m-NPRO 可以满足除差分位相噪声之外的所有要求，因此，m-NPRO 注入的MOPA 激光器是LISA中低噪声激光器的最优方案。2021 年5 月，NASA 为LISA 交付了第一台原型激光器［34］，如图9 所示。其中，低噪声主控振荡器由Avo Photonics 研制，光纤放大器由Fibertek 研制，输出功率为2 W，该激光器由瑞士电子与微技术中心进行测试。

图9 LISA 第一台低噪声激光器原型样机Fig.9 The first prototype of a laser for LISA

3.2 DECIGO 中的激光器研究

DECIGO 是由日本发起的空间引力波探测计划，计划在日心轨道上部署臂长为1 000 km 的激光干涉仪，探测0.1～10 Hz 频段的引力波，弥补LIGO 与LISA 之间的频段范围，计划于2030 年左右发射［35］。DECIGO 采用MOPA 结构的激光器，主控振荡器的波长为1 030 nm，激光经光纤放大器放大后进行频率变换，输出515 nm 的激光，其原理如图10 所示。

图10 DECIGO 碘稳频激光器的原理图Fig.10 Schematic diagram of I2-stabilized laser for DECIGO

DECIGO 的激光器由日本电器通信大学激光科学研究所研制。2012 年，MUSHA M 等采用DFB 光纤激光器（波长1 030 nm，输出功率10 mW）作为主控振荡器，注入光纤放大器后输出功率为200 mW 的1 030 nm 激光，倍频后得到20 mW 的515 nm 激光。利用碘吸收稳频技术，频率噪声可达1 Hz Hz@1Hz，符合DECIGO 的技术要求［36］。2017 年，SUEMASA A 等研究了输出功率为43 mW 的515 nm 稳频激光器，频率噪声性能达0.4 Hz Hz@1 Hz，外环强度噪声达1.2×10-7Hz @1Hz。为提升输出激光的功率，SUEMASA A 等设计了一个两级的光纤放大器［37］，如图11 所示，第1 级为预放大器，采用长度为1.5 m 的保偏增益光纤，由976 nm 的LD 进行纤芯泵浦，得到最大功率为420 mW 的激光输出，第2 级功率放大器的增益光纤长度为3 m，利用多模976 nm 的LD 进行包层泵浦，得到10 W 的1 030 nm 激光，经倍频后输出2 W的515 nm 激光，利用碘吸收稳频后，短期频率噪声性能达30 Hz Hz@1Hz，长期频率稳定性可达1.2×10-14。

图11 DECIGO 中的光纤放大器Fig.11 Schematic diagram of fiber amplifier for DECIGO

DECIGO 的激光器已经实现了其技术试验任务B-DECIGO 对激光功率、频率噪声和强度噪声的需求。接下来的工作是改进激光器的结构设计，提高机械稳定性和坚固性，提高515 nm 激光的输出功率至10 W，并通过主动控制技术进一步降低频率噪声和强度噪声，满足DECIGO 空间任务的要求。

4 国内空间引力波探测器中的激光器研究进展

我国从20 世纪70 年代开始引力波探测器的研制，并于本世纪初布局空间惯性传感、星间激光干涉测量等空间引力波探测核心技术的研究［33］。2020 年和2021 年，围绕空间引力波探测的重大科学问题和瓶颈技术，分别有15 项和13 项重点专项任务立项。空间引力波探测的相关研究成为国内高校和科研机构的研究热点。目前，国内空间引力波探测计划有天琴计划和太极计划，均采用在空间部署三颗卫星的结构，如图1所示，天琴计划采用地心轨道运行，星间距离为17 万千米；太极计划采用与LISA 一样的日心轨道运行，星间距离为300 万千米，激光干涉仪的臂长最长，探测灵敏度也是最高的。

4.1 天琴计划中的激光器研究

2014 年3 月24 日，中山大学提出天琴计划，并于2015 年7 月启动，计划于2035 年前后发射，目标是实现对10-4～1 Hz 频段空间引力波的探测［11］。2019 年12 月20 日，天琴1 号试验卫星成功发射，现已圆满完成6 个月的试验任务，试验结果优于任务验收指标［38］。在天琴1 号试验星中，中山大学采用自制的DBR 激光器进行在轨验证激光功率、温度控制等技术。图12 为激光器实物和结构图，采用蝶形封装，内部集成了光隔离器、TEC、热敏电阻等组件，利用自研的电路控制系统实现激光器内部的精确控温和功率稳定输出［39］。经过功率稳定后，激光器输出功率为18 mW，功率漂移为0.6 mW/h。

图12 天琴1 号试验星中的DBR 激光器Fig.12 DBR laser head and schematic of the internal structure for Tianqin-1 mission

为验证自制的DBR 激光的性能，确保激光干涉仪有效载荷的可靠性，天琴1 号试验星同时搭载了一个商用的RIO 激光器作为备份，该激光器具有窄线宽（～15 kHz）、波长稳定性好、更低的相对强度噪声和位相噪声等优点。RIO 激光器输出功率为21 mW，功率漂移为0.8 mW/h。在轨试验结果表明，激光干涉仪可以测到0.5 nm 的位移，分辨率约25 pm，位移噪声约为30 pm/ Hz@0.1 Hz，DBR 激光器和RIO 激光器均能满足天琴1 号任务需求。

天琴计划需要单频运转、波长为1 064 nm、输出功率为4 W、频率噪声低于10 Hz/ Hz@10 mHz 的激光。为实现该目标，激光器的最终方案倾向于采用窄线宽、低噪声NPRO 激光器作为主控振荡器、光纤放大器作为功率放大的MOPA 结构设计。

4.2 太极计划中的激光器研究

2016 年，中国科学院正式提出并启动了太极计划，探测频段为0.1 mHz～1 Hz，计划在2033 年前后发射。2019 年8 月31 日，绕地球轨道运行的太极1 号卫星成功发射，主要验证了空间引力波探测技术路线的可行性，同时对部分关键技术进行在轨测试，如激光干涉仪、引力参考传感器、单自由度航天器无拖曳控制等［40，41］。通过严格测试，太极1 号干涉测距精度达100 pm 量级，测试质量残余加速度噪声实测值达到10-9m·s-2/Hz1/2量级，实现了我国迄今为止最高精度的空间激光干涉测量。

在太极1 号星载激光干涉测量系统中，采用了808nm LD 泵浦、激光线宽在百赫兹量级的高稳定性NPRO 激光器［42］，图13 所示为激光器的工作原理图，激光由单模保偏光纤耦合输出，经隔离器后按1∶4 分束，其中，输出端1 作为激光监控端口，激光功率为10 mW，输出端2 作为主要试验端口，激光功率为40 mW。

图13 太极1 号中激光器的工作原理Fig.13 Principle diagram of laser source for Taiji-1 satellite

5 激光器的噪声抑制技术

激光器的噪声性能直接决定了空间激光干涉引力波探测器的探测能力，因此，激光器的噪声抑制对于空间引力波探测系统具有重要的意义。目前，激光器噪声抑制的最大挑战在于进一步降低低频段的强度噪声和频率噪声。

5.1 强度噪声抑制技术

激光器的强度噪声是指频域上激光功率的波动情况，一般用相对强度噪声（Relative Intensity Noies，RIN）来表示。激光器的强度噪声在频谱上可以分为低频段的技术噪声、中频段的弛豫振荡和高频段的量子噪声。在低频段，技术噪声的来源主要有外部环境的干扰、泵浦源的功率起伏等［43-53］。因此，可以通过降低外部环境干扰和抑制泵浦源功率起伏来降低低频段的强度噪声，除此之外，还可以通过直接稳定激光器的输出功率进一步降低低频段的强度噪声。

除了采取隔震、隔音、精确控温等措施外，常采用光电反馈［44］、光学注入锁定［45］、基于半导体光放大器（SOA）饱和效应［46］和光学模式清洁器［47］等方法抑制激光器的强度噪声。在这些方法中，光电反馈是发展最早、技术最成熟和应用最广泛的方法，其原理如图14 所示，从输出激光中提取部分功率，利用光电探测器把激光强度噪声转换成电压信号噪声，与电压基准源比较得到误差信号，误差信号通过PID 反馈回路后，驱动执行机构，实现激光器强度噪声的抑制。在实际应用中，既可以采用电光调制器（Electro-Optic Modulator，EOM）或声光调制器（Acoustic Optic Modulator，AOM）直接对激光器的输出功率进行调制，也可以利用PID输出的误差信号调制泵浦LD 的驱动电源，还可以采用双光电反馈回路分别控制激光输出和泵浦LD 的驱动电源，最大程度地抑制激光器的强度噪声。

图14 基于光电反馈抑制强度噪声原理图Fig.14 Schematic of suppressing the intensity noise based on optoelectronic feedback control

早在1990 年，为满足NASA 的应用需求，KANE T J 等采用光电反馈把LD 泵浦的YAG 激光器弛豫振荡峰141 kHz 处的强度噪声抑制了37 dB［48］。1993 年，哈佛大学BALL G A 等采用该方法调整泵浦LD 的电流，对单频光纤激光器弛豫振荡峰处的强度噪声进行抑制，把182 kHz 处的强度噪声从-82.1 dB Hz 降低至-121.1 dB Hz［49］。2003 年，山西大学张靖等利用双光电反馈回路对YAG 激光器的泵浦电流和输出激光功率分别进行控制，实现了在弛豫振荡峰处40 dB 和低频处20 dB 的抑制效果［50］。2009 年，德国马普实验室为满足aLIGO 的应用需求，在光电反馈控制回路中采用电光调制器（EOM）、模式清洁器和高功率光电二极管阵列，对NPRO 激光器（输出功率为500 mW）的强度噪声进行抑制，获得2.4×10-9Hz@10 Hz、1.8×10-9Hz@15 Hz 的噪声水平［51］。2017 年，该实验室采用AOM、模式清洁器和高功率光电二极管阵列，对放大后的激光（35 W）进行强度噪声抑制，内环噪声达到1.8×10-9Hz@100 Hz～1 kHz，外环噪声达到2.6×10-9Hz@100 Hz～1 kHz 的世界最好水平［52］，实验装置和测量结果如图15 所示。

图15 强度噪声抑制实验装置和测量结果Fig.15 Schematic of the experimental setup and measurement of the RPN

2021 年底，清华大学研究并测量了一种低噪声、窄线宽、全保偏的MOPA 激光器，如图16（a）所示，主控振荡器采用自由运转的NPRO 激光器，光纤放大器采用长为2 m 的双包层掺镱增益光纤，利用锁波长的976 nm 多模LD 进行正向泵浦，输出激光经1/99 分束后，1%的光束进入内环（in-loop）探测，光电探测器输出的电信号与商用PID 控制器（SIM960）的内部参考电压进行比较，得到误差信号，实时调整泵浦LD 的驱动电流，实现输出激光的强度噪声抑制。在输出功率为2W 时，测得内环强度噪声为-78.4 dBc Hz@1 mHz，外环强度噪声为-63.8 dBc Hz@1 mHz 和-76.5 dBc Hz@0.1 Hz，在1 mHz～1 Hz 频段内，外环强度噪声均低于-60 dBc Hz。在实验中发现，环境温度变化和泵浦LD 的温度控制精度对低频段强度的噪声影响较大，要进一步抑制低频段的强度噪声，不仅环境温度漂移要小，还需要对泵浦LD 进行精确控温。例如，文献［39］中对天琴1 号任务中的激光器的内部温度波动的功率谱要求为1 mK Hz@0.4 mHz，这对器件的温度控制提出了很高的要求。因此，对于抑制强度噪声，除了提高参考电压的精度、优化放大器结构设计和封装外，对器件进行精确控温是一种重要的技术手段。

图16 清华大学研制的低噪声激光器及测量结果Fig.16 Low-noise laser developed by Tsinghua University

5.2 频率噪声抑制技术

如前所述，激光器的频率噪声是引力波探测器噪声直接来源之一，抑制激光频率噪声，可以有效地提高引力波探测器的灵敏度。由于环境温度的起伏、气压变化、机械振动等都会造成激光频率的漂移，采用隔振、隔音、精确控温等被动措施可以在一定程度上抑制频率噪声。但是，这些被动措施很难保证激光频率的长期稳定性和复现性，要得到更优异的频率噪声性能，通常采用主动反馈抑制技术，把激光频率锁定在噪声极低、频率稳定度更高的参考频率上［53］。主动抑制技术依据频率参考标准分为两种：一种是以原子或分子的跃迁谱线中心频率为参考标准，包括兰姆凹陷稳频技术［54］、原子光谱Zeeman 效应稳频技术［55］、原子或分子饱和吸收稳频技术［56］；另一种是以超稳光学参考腔的共振频率作为频率参考标准，应用最多是Pound-Drever-Hall（PDH）稳频技术［57］。PDH 激光稳频技术具有伺服响应快、噪声低等特点，是目前稳频技术中应用最广泛、稳频效果最优异的技术方法之一［58］。

图17 为PDH 稳频的原理框图，以法布里-珀罗腔（F-P 腔）的共振频率为频率基准，利用电光调制器（EOM）对激光进行相位调制，通过光电探测器探测共振腔的反射光，利用混频器解调出反射光中的频率失谐信息，即误差信号，误差信号经过比例积分电路处理后，反馈到激光器的压电陶瓷（PZT）或者其他频率响应器件上，进行频率补偿［59］。在LIGO 和LISA 的激光器中，为降低频率噪声，均采用了PDH 技术把主控振荡器的频率锁定在参考腔的共振频率上。

图17 PDH 技术稳频原理图Fig.17 Schematic of the PDH laser frequency stabilization

利用PDH 稳频时，激光器的频率稳定度极大程度上取决于参考腔的频率稳定性。但是F-P 腔的长期稳定性容易受外界环境扰动等因素的影响，使中心频率易发生漂移，研究人员一直致力于提高F-P 腔的稳定性，例如，选用低热膨胀系数的腔材料、采取精密温控、隔声隔震等被动抑制措施、放置在真空环境中等，从而尽可能降低环境中震动、声波、温度等扰动的影响［68］。

图18 PDH 和碘分子稳频系统的频率噪声比较Fig.18 Frequency noise spectral density between the PDH and the molecular iodine

6 总结与展望

空间激光干涉引力波探测器是引力波探测历程中的一个崭新的里程碑。在空间激光干涉引力波探测器中，低噪声激光器是关键部件之一，其噪声性能对引力波探测器的灵敏度具有重要的影响。综合LISA、天琴和太极等空间引力波探测用的激光器研究结果看，在实验室环境下，在激光功率、强度噪声、频率噪声等方面已经取得重要的进展；在空间环境下，LISA 探路者、天琴1 号、太极1 号等任务验证了低噪声激光器、超高精度干涉仪、无拖曳技术等，各项功能和性能满足任务要求。下一阶段的空间引力波探测任务需要构建星间激光干涉测量系统，要求激光器的激光功率足够高、噪声性能足够低。目前，低噪声的MOPA 激光器是最优的方案，在NPRO、m-NPRO、PW-ECL 等不同的主控振荡器中，以Avo Photonics 为LISA 研制的m-NPRO 激光器的噪声性能最好，技术成熟度最高，对于光纤放大器，最成熟的方案是选用大模场面积的双包层掺镱光纤。

近年来，我国在空间引力波探器的低噪声激光器研究方面也取得了阶段性研究成果，为进一步提高激光器的性能，在激光器设计和噪声抑制等方面还需要开展进一步的研究。在激光器设计方面，需要研究稳定性更好、噪声性能更低的主控振荡器和性能更优的光纤放大器，例如，采用单晶光纤或硅酸盐光纤的放大器，后者可以大大缩短增益光纤的长度。对于激光器的强度噪声性能，除采用隔振、隔音、精确控温等措施降低环境干扰外，还需要采用光电反馈控制等多种技术进一步抑制强度噪声。对于激光器的频率噪声，除了采用PDH 技术进行预稳定外，为达到空间引力波探测器的需求，还可以通过边带锁定、碘分子吸收等方法进一步抑制低频段的频率噪声，并通过锁臂技术（arm-locking）或双锁臂技术（dual arm locking）对激光频率不稳定性进行进一步压制，最后通过TDI（Time Delay Interferometer）技术实现空间引力波探测器的频率噪声要求。另外，考虑到空间辐照对光纤器件的影响，增益光纤会产生色心效应，使光纤放大器的损耗增加，光学性能下降，影响激光器的稳定性和使用寿命，因此，亟需开展相关实验研究，厘清空间辐照对激光器性能影响的规律，为激光器抗辐照设计和下一步空间任务奠定基础。