液晶相控阵器件色散特性分析

刘壮，王启东，史浩东，成丽波

（1 长春理工大学空间光电技术研究所，长春 130022）

（2 中国科学院长春光学精密机械与物理研究所应用光学国家重点实验室，长春 130033）

（3 长春理工大学理学院，长春 130022）

0 引言

光学相控阵器件可实现光束的非机械偏转，在激光通信、激光雷达、激光测距、测高等领域均具有重要应用前景［1-3］。目前成熟的光学相控阵器件主要包含液晶空间光调制器与级联液晶偏振光栅（Liquid Crystal Polarization Grating，LCPG），其中液晶空间光调制器可实现小范围、高精度的非机械偏转，级联的LCPG 可实现大范围、大角间隔的非机械偏转，其最大偏转角度可达到±40°［4-5］。

相控阵器件采用衍射原理，对于非单色光具有色散作用，激光器中心波长与设计值会有一定偏差，使用过程中也有可能产生一定波长漂移，同时激光也具有一定光谱宽度，色散作用会引起激光光束角度与截面功率分布的变化，光束截面中心位置与光功率分布模型对于激光应用能力的计算至关重要。目前在计算光束截面功率密度时，通常假设激光光束截面功率分布是均匀的，而实际情况下为使激光光束截面功率更加集中，通常使用基模激光，光束截面功率是高斯分布或者瑞利分布。由于色散作用，高斯分布或者瑞利分布已不再适用。陈万等利用带有镜面对称结构的圆偏振转换器设计了超宽带几何相位元件，设计的基于四层镜面对称的偏振光栅在420～945 nm 的超宽波段内衍射效率都保持在99%以上，解决了液晶级联偏振光栅衍射效率低、工作谱段窄的问题，但未解决相控阵引起的色散问题［6］。Paul 等计算并模拟了不同波长经过液晶光学相控阵后由于色散导致的光束分离，并没有分析出光束截面的光功率分布模型［7］。

本文根据液晶相控阵器件的色散原理，给出了组合液晶相控阵器件的色散公式，结合激光光源的光功率谱分布与单模激光的光截面功率分布公式，推导出激光光源经过组合液晶相控阵器件后的光功率分布公式，给出简易计算方法，最后根据特定系统参数与设定的偏转角度分析了液晶相控阵器件色散特性对能量收集的影响。

1 理论

1.1 液晶相控阵角度偏转

1.1.1 液晶相控阵器件色散

液晶相控阵器件实现角度偏转采用衍射光栅的原理，不同波长入射光经过光栅后出射角度表示为

式中，θout为出射角，θin为入射角，m为衍射级次，通常m取±1，λ为入射光波长，d为光栅常数（即光栅沟槽间隔），对于空间光调制器，d=M·e，M为调制参数，e为液晶控制单元尺寸。相近的波长的出射角度差（即色散角）为

由式（2）可知，光栅的色散角与光源的波长间隔或光谱宽度成正比，与光栅常数成反比，并随着出射角的增大而增大。

1.1.2 组合液晶相控阵器件色散

级联LCPG 是多片LCPG 与液晶可调半波片的组合形式，单独的液晶LCPG 与液晶可调半波片组合可实现一个固定角度的偏转，多片LCPG 正交级联可实现大角度范围的二维光束偏转。级联LCPG 组合的形式为第一层决定角度分辨率，以后每一层衍射角都是上一层衍射角的2 倍（例如：1.25°、2.5°、5.0°、10.0°、20.0°），对于一个N层的级联LCPG，理论上共可以控制2N+1个角度［8-12］。因此，为了实现1.25°分辨率、±40°范围的角度偏转控制，共需要5 层（N=5，2N+1=64，角度范围与分辨率的商为2×（40°/1.25°）=64），为了实现二维的光束偏转，在正交方向需要同样的5 层，例如，为实现（22.5°，-16.25°）的光束偏转，方位方向每一层LCPG 中可调液晶半波片的控制系数为

俯仰方向每一层LCPG 中可调半波片的控制方式为

对于偏转角度分别为1.25°、2.5°、5.0°、10.0°、20.0°的LCPG，工作波长为1 064 nm 时，根据式（1），光栅常数分别为48.77 μm、24.39 μm、12.21 μm、6.13 μm、3.11 μm。

LCPG 多采用±1 级衍射光，偏转角度同样可根据式（1）计算，推导出一维级联LCPG 入射光经过每一级LCPG 的偏转角度为

将式（5）相加，可得到入射光束经过多级LCPG 衍射后的实际出射角度为

当采用液晶相控阵与LCPG 组合的光束偏转形式时，可将式（1）与式（6）结合，得到

令

光束入射角为0°，则式（7）可表示成

光学相控阵组合所在位置坐标为（0，0，0），若光学相控阵组合只实现x方向偏转，则距离为z处，波长为λ的光束所在位置x的坐标为

正交级联LCPG 衍射光束中心位置二维坐标为

根据式（7），得

1.2 激光中心波长漂移量与光束中心位置最大偏差关系

激光器的中心波长与设计值可能存在一定误差，使用过程中也可能存在一定波长漂移，漂移量主要受发光类型、温度、老化程度等因素影响。根据式（11），得到激光中心波长漂移量Δλ与光束中心位置坐标偏移之间关系为

假设激光波长为1 064 nm，中心波长漂移Δλ为0.05 nm［13］，当组合液晶相控阵器件偏转角度为0°时，激光相当于经过平面，中心波长漂移不会引起光束位置变化，当级联偏振光栅偏转角为（22.5°，-16.25°）时，激光经过后在1 000 km 外光束坐标偏移量为（26.76 m，-19.60 m）；当级联偏振光栅偏转角为（22.5°，-22.5°）时，激光经过后在1 000 km 外光束坐标偏移量为（30.79 m，-30.79 m），由此可见，液晶相控阵器件的偏转角更大时，最大偏移量更大。

1.3 激光器功率谱密度表示

激光器相较于其他光源具有良好的单色性，但其仍具有一定的光谱宽度（线宽），激光器光谱功率分布因激光器的类型、功率参数、老化程度等因素而异，通常利用柯西—洛伦兹分布来表示激光器功率谱密度，即［11］

式中，λp为中心波长，Δλp为波长半宽度，对式（14）在范围（λp-Δλp，λp+Δλp），（λp-2Δλp，λp+2Δλp），（λp-3Δλp，λp+3Δλp）求取定积分，可得到

从结果中可以看出，（λp-Δλp，λp+Δλp）、（λp-2Δλp，λp+2Δλp）、（λp-3Δλp，λp+3Δλp）内分别集中了70.5%、84.4%、89.5%的能量。

用于测距或者测高的固体激光器的中心波长通常为1 064 nm，光谱宽度Δλp为0.05 nm［14-15］，其光谱密度分布曲线如图1 所示。

图1 中心波长为1 064 nm 的激光器光谱分布曲线Fig.1 Spectral distribution curve of laser with central wavelength of 1 064 nm

由于色散的存在，直径无限小的平行光束空间中一点（x，y，z）的光强I（x，y，z）将分散成一个以（xp，yp，z）为中心的线型分布，坐标点（x，y，z）光强I（x，y，z）的大小将取决于其波长。通过式（11）与式（14）联合计算可以得到空间中不同点的光功率分布。

假设激光波长为1 064 nm，光谱宽度Δλp为0.05 nm，经过可实现（22.5°，-16.25°）偏转的级联LCPG 后，当光源为直径无限小的线光束时，在1 000 km 外光束截面功率分布曲线如图2 所示。

图2 线光源1 000 km 外光束截面功率分布曲线Fig.2 Power distribution curve of beam section outside 1 000 km of linear light source

1.4 激光光束截面功率分布表示

激光器的光束截面功率分布因激光的模式不同而不同，激光测距与激光通信通常采用质量因子M2接近于1 的单模激光，其光强呈现高斯分布，即

式中，P为光功率，λ为波长，ω0为束腰直径。激光的发散角为

激光波长为1 064 nm，功率为1 W，经过扩束后束散角为20 μrad，则束腰直径为24.7 mm，根据式（16），在没有色散的影响下，在1 000 km 外光束截面功率分布曲线如图3 所示。

从图中可见，光功率呈现中间高、边缘低的旋转对称分布，取接收光孔径为1.0 m，在中心位置可接收到的光功率约为5.0 mW，在距中心位置7.0 m 处可接收到的光功率约为3.8 mW。

1.5 色散作用下激光光束截面功率分布表示

若不考虑色散，激光在距离z处的空间中光功率分布函数为I（x1，y1，z），由于色散的存在，光功率将被分散，空间中一点（x2，y2，z）光功率分布函数H（x2，y2，z）将变成附近每一点（x（λ），y（λ），z）的分布在该点的累加，所以H（x2，y2，z）可表示为

经过液晶相控阵器件后的光功率分布公式为

式（19）很难直接求解，利用拆积分的方法，将（λp-3Δλp，λp+3Δλp）内的点分成m份（m为偶数，m→∞），则每份大小为6Δλp/m，式（20）将转换成

式中，

2 色散作用下激光光束界面功率分布的实例计算

模拟的例子参数选择某空间目标激光测距系统，激光光源波长为1 064 nm，光谱宽度Δλp为0.05 nm，功率为1 W，发射光为近似基模的高斯光束，经过扩束后束散角为20 μrad，质量因子为1，则束腰直径为24.7 mm。若假设光束截面功率分布是均匀的，光束截面直径为束散角与距离的乘积，例子中光束截面直径为20 m，光功率密度为3.1 mW/m2，当接收光孔径为1.0 m 时，可收集或者反射的光功率为2.5 mW。

设液晶相控阵器件组合的偏转角为（22.5°，-16.25°），根据式（20），激光经过液晶器件组合后在1 000 km 外光束截面功率分布如图4 所示。

图4 偏转角为（22.5°，-16.25°）时1 000 km 外激光光束截面功率分布Fig.4 Cross sectional power distribution of laser beam 1 000 km away when the deflection angle is（22.5°，-16.25°）

从图中可见，1 000 km 外激光光束截面呈现为近似椭圆形分布，而不再是旋转对称，但依然是中间功率高边缘功率低，同样取接收光孔径为1.0 m，在中心位置可接收到光功率约为1.8 mW，与均匀情况下相差28%，由此可见，由于色散的影响，中心的光功率密度在降低。在距中心位置（-5 m，-5 m），（-5 m，5 m），（5 m，-5 m），（5 m，5 m）处可接收到光功率分别为1.4 mW、1.6 mW、1.6 mW、1.4 mW，由此可见，延色散方向的光会更强。根据1.2 节中心波长漂移引起的位移量（26.76 m，-19.60 m），在距中心（26.76 m，-19.60 m）处可接收到的光功率约为0.57 mW，可见接收能量因中心波长漂移引起的差异极大。

更改液晶相控阵器件组合的偏转角为（22.5°，-22.5°）与（27.5°，-16.25°），根据1.2 节中心波长漂移引起的位移量（30.79 m，-30.79）与（38.23 m，-22.84 m m），以及式（20），激光经过液晶器件组合后在1 000 km 外光束截面功率分布曲线如图5 与图6 所示，综合两图数据可见：色散引起的光功率分布进一步向偏转方向延伸（注意其坐标范围），同样取接收光孔径为1.0 m，在中心位置可接收到光功率分别为1.4 mW与0.97 mW，与均匀情况下分别相差36%与62%，可证实偏转角度越大，能量集中程度越差。

图5 偏转角为（22.5°，-22.5°）时1 000 km 外激光光束截面功率分布Fig.5 Cross sectional power distribution of laser beam 1 000 km away when the deflection angle is（22.5°，-22.5°）

图6 偏转角为（27.5°，-16.25°）时1 000 km 外激光光束截面功率分布Fig.6 Cross sectional power distribution of laser beam 1 000 km away when the deflection angle is（27.5°，-16.25°）

3 结论

本文根据液晶相控阵器件色散的原理，给出了组合液晶相控阵器件的色散公式以及中心波长漂移引起的光束位置偏移公式，结合激光光源的光谱密度分布与单模激光的光功率分布公式，推导出激光经过组合液晶相控阵器件后的光功率分布公式，给出了简易计算方法，最后根据特定系统参数与设定的偏转角度分析了液晶相控阵器件色散特性对能量收集的影响。分析结果表明：激光光束截面光功率不再旋转对称，而是向色散方向延伸，偏转角度越大，色散引起的影响越严重，中心位置偏移越严重，峰值位置功率密度越低。该方法也适用于其他光谱密度分布与其他模式的激光光源。