长沙地铁施工盾构刀具设计及改进※

2022-04-27唐欢赵荣辉

凿岩机械气动工具 2022年1期

唐欢，赵荣辉

（株洲硬质合金集团有限公司，湖南株洲 412000）

1 工程概况

长沙市地处湘中，位于湘江下游，滨临洞庭，地貌上位于新华夏第二沉降带之长平断陷盆地西南部，在第四系以来的新构造运动影响下，通过湘江侵蚀、堆积作用，造就了典型的丘陵地貌特征，其地质以粉土、砂卵石、粗砂和全强风化泥质砂岩泥岩地层，为典型的富水软弱地层[1]。

本文以长沙地铁友谊路站-省政府站盾构区间为例，阐述富水砂卵石和粉质粘土共存地质条件下刀具设计的一般原则。

友谊路站-省政府站起始于DK 26+654.900，终止于DK 27+813.900，全程1159 米。

1.1 地质条件分析

隧道主要穿越地层为粉质粘土、卵石层以及全风化泥质粉砂岩，局部有强风化泥质粉砂岩和粗砂侵入。

粉质粘土：褐红夹灰白色，硬塑状态，含10%～30%的细砂，具有中等干强度中等韧性，隧道各处均有分布。

卵石层：褐黄，灰白色，饱和，中密状态，石英质，砂岩质，亚圆形，含砂不均匀，砾石及粘土约30%，卵石粒径2-5 cm，最大粒径13 cm，场地均有分布。

全风化泥质粉砂岩：褐红色，泥质胶结，成岩矿物显著风化，岩石结构已完全破坏，岩石风化节理裂隙很发育，岩芯呈土夹碎块状，遇水即化，岩体破碎，属极软岩。

强风化泥质粉砂岩：属Ⅲ级硬土、Ⅱ类围岩，呈坚硬土状或土夹碎块状，具较高强度及较低压缩性，遇水浸泡易软化甚至崩解，含一定地下水。

粗砂：褐黄，灰白色，呈饱和，中密状态，成分为石英质，混10%～30%的粘性土，局部含砾石，分选性较差，级配良好。

1.2 施工风险分析

盾构机在该地层掘进施工风险如下：

（1）地层存在卵石层及粗砂，孔隙较多，造成砂卵石地层富水，加上隧道范围内砂卵石及粗砂分布广泛，岩土塑流性差，螺旋机不易形成土塞效应，易产生喷涌现象。

（2）地层较破碎，围岩稳定性差，卵石层松散，弱胶结，加上强风化岩遇水易崩解，传统欠压掘进的方式已经不能满足要求，需要盾构采用土压平衡工况掘进，这样一来将加剧刀具磨损。

（3）在粘性土地层中施工，盾构机土仓里的粘土在高温高压作用下容易结成泥饼，影响盾构机的掘进效率，造成盾构机掘进参数异常。

（4）岩石呈现软硬不均的现象，加上卵石层和破碎带的存在，盾构机姿态难以控制，很容易造成盾构机偏离轴线，需及时调整各千斤顶的推力，以达到调整盾构机姿态的目的，但姿态调整需要循序渐进，不可过猛，防止对顶部及围岩造成过大的扰动。

（5）地层石英含量高，对刀具磨损较为严重，加上卵石和破碎岩的存在，造成刀具因碰撞产生大量的热，造成刀具磨损加剧。

（6）该地层围岩不稳，加上水量大，对换刀来说是个巨大的考验，掌子面极容易坍塌造成意外事故，因而要求全程不换刀，对刀具是个巨大考验。

2 盾构机及刀具介绍

本次工程采用的的盾构机为海瑞克S521 复合式盾构机，盾构机刀盘图片见图1。

图1 原盾构机刀盘

原刀盘刀具配置如表1 所示。原配盾构机刀具见图2。

图2 盾构机刀具

表1 原盾构机刀盘刀具配置表

3 刀具改进措施

3.1 中心位置采用中心滚刀和中心强化型撕裂刀混装的模式

1#、3#、5#、7# 刀位采用滚刀，2#、4#、6#、8#刀位将滚刀改为重型撕裂刀，两种刀具错开安装。这种设计基于以下几点原因：

（1）该区间以粉质粘土和卵石为主，局部有强风化泥质砂岩入侵，若中心位置采用全撕裂刀是不合适的，这样会造成中心位置失去破岩能力。

（2）粉质粘土粘性大，加上混合着大粒径卵石，渣土的流动性较差，排渣困难，加上刀盘中心位置空间有限，无法布置足够多的切刀和设置更大的开口以利渣土的排出[2]，将部分滚刀改为撕裂刀，增加了中心位置的开口，能减少中心位置的渣土的堆积和粘附，防止泥饼的产生，中心撕裂刀的外形见图3。

图3 中心撕裂刀及刀头

（3）中心位置因为转动半径小，相较于其他位置滚刀容易偏磨[3]，若因地层太软无法为滚刀提供足够启动力的情况下，相邻位置的撕裂刀就能起到刮削掌子面的作用。

撕裂刀宽度为100 mm，高度为高出掌子面175 mm。

这种撕裂刀安装方式与滚刀完全一致，此外刀头与底座采用螺栓连接，以便能重复使用，刀头部分采用中间高两头低的形式，能有效防止两端的硬质合金因冲击过大而发生脱落。

中心滚刀采用强化型设计，以增强滚刀整体的刚性，防止滚刀进泥和散架。

3.2 正面滚刀采用单刃滚刀，刀圈采用梯度硬度刀圈

该刀圈采用特殊热处理工艺制作，确保内孔部位的硬度保持在HRC 50～HRC 54，刀圈的刃口部位硬度保持在HRC 59～HRC 61，呈现梯度化渐变的趋势（见图4）。它的内圈硬度较低，易于吸收外界冲击功，提高刀圈的柔韧性，外圈硬度远高于普通刀圈（HRC 55～HRC 57），刃口具备极高耐磨性，有效提高滚刀刀圈的耐磨性，从而实现了耐磨性和柔韧性的统一。

图4 刀圈梯度示意图

这样的刀圈对付上软下硬，软硬不均等高冲击地层具有极好的效果。鉴于该区段地质情况，石英含量高容易造成刀具巨大磨损，同时地层存在明显软硬不均的现象，对刀圈产生的冲击较大，这种梯度刀圈很好满足了这个要求，其寿命较普通刀圈提高30%以上。

3.3 边缘滚刀、刀圈硬度、基本材料作相应改变

将边缘滚刀由单刃改为双刃，刀圈采用梯度硬度刀圈，刀圈基体采用我公司研发的高韧性材料HH 301。

边缘采用双刃滚刀替代单刃滚刀，刀圈间距为100 毫米，见图5。这样做的理由如下：

（1）经公式计算，在70 兆帕以下岩层掘进，采用这种双刃滚刀不会发生轴承过载。

（2）增加了一个刀圈，边缘位置滚刀刀圈间距减小，轨迹线增加，边缘滚刀的破岩能力和耐磨性明显提升。

（3）将单刃改为双刃，滚刀自转过程所获得的摩擦力为普通单刃滚刀的2 倍，由此仅需要原来一半的力就可以确保正常转动起来，偏磨几率更小。

3.4 全部滚刀设计为内部自带压形式

该区间为典型富水砂卵石地层，围岩稳定性差，易垮塌，需要采用土压平衡模式进行掘进[4]，土仓内的压力较大，在这种压力作用下外界的泥沙和水容易进入滚刀内部。

出厂前根据地质状况，向滚刀内部充一定压力的干燥压缩空气（见图6），一般为2～3 bar，具体标准是与土压相等或者略高，这样能使得滚刀内部的压力始终高于或者等于土仓内的土压力，泥沙不容易进入滚刀内部。同时浮动密封不至于承受过大的压力而提前失效。

图6 滚刀内部图及压力装置示意图

3.5 对切刀和边缘刮刀进行强化设计，硬质合金采用超粗晶硬质合金

改变原来刀具合金的排列方式，将两排合金变成三排合金，增加刀具的耐磨性，确保长距离掘进。刃口合金由龟背齿改为平面合金块的形式，刃口合金的形状采用大圆角设计，减少合金受冲击崩裂现象，此外在刀具两端各加一条合金条（见图7），因为刀具两侧是渣土流经的区域，磨损较其他位置更大，同时还可以防止刀具磨损形成条状凹坑，导致合金失去附着的场所而脱落。

图7 强化型切刀和边缘刮刀

盾构机刮刀发生失效的主要原因是冲击疲劳以及热疲劳裂纹。因此，对盾构机用的硬质合金提出的要求就是：硬质合金具有较高导热性和较低热膨胀系数，以确保合金出现热裂纹的几率和速率最小，具备良好的抗疲劳冲击特性。

硬质合金采用特研的KC60A 超粗晶硬质合金[5]，它的钴含量为10%～11%，晶粒度6.0 μm。它的导热性比盾构机刮刀常用的YG13C 硬质合金高28.4%，该牌号硬质合金抵抗热疲劳裂纹的能力更强；同时该合金的弹性模量较YG 13C 牌号高约9%，这种硬质合金抵御复杂冲击岩层的能力更强;而其本身含钴量仅为10%～11%，决定了硬质合金的耐磨性较YG 13C 会有明显的提高。

3.6 对滚刀端盖、刀毂和挡圈做耐磨堆焊处理

为了对抗强磨损地层，增强刀基体耐磨性，确保达到长距离掘进，采用超耐磨铸造碳化钨进行堆焊保护，保证良好的抗冲击性和耐磨性，硬度在HRC 59 以上。采用镍基作为粘接相，确保在遭受冲击时耐磨层不会发生脱落。这样能很好地保护滚刀刀体，防止因为磨损导致刀体提前失效。我们一般在刀毂上和端盖上堆焊3～5 毫米硬质材料（见图8），防止滚刀刀毂由于过度磨损而将端盖暴露出来，增大进泥沙的风险。