模块化铝模系统在特大桥单箱三室多隔板内模施工中的应用
2022-02-03李洋中国铁建港航局集团有限公司总承包分公司
李洋 中国铁建港航局集团有限公司总承包分公司
1.引言
为保障特的桥的箱室结构的整体受力,箱梁采用的混凝强度一般较高,同时截面高的箱室内常设置多道隔板。在施工中发现在箱梁受诸多因素影响,采用的常规的内模板施工效率低下,周转次数低,工人干活吃力,效率低下。为保障项目安全环保,节省工人体力,体现人文关怀,同时提高模板周转率,采用轻便耐用的铝模板,通过建立三维BIM模型,对内腔铝模模板精确编码,精细化施工方案,实现每个节段的快速拼装与拆除,加快了现浇连续梁的施工进度,产生了较好的经济与社会效益。
2.工程概况
本工程项目位于广东省珠海市斗门区,主桥上部结构设计为120m+210m+120m 全预应力混凝土部分斜拉桥,长度为450m,主桥平面处在直线上,横坡为2%,纵坡为人字坡,坡度分别为2.45%和-2.45%。桥面宽度为38m,墩顶梁高为6.8m,跨中梁高3.3m,梁底曲线为1.8次抛物线。其中主墩编号为12#与13#墩,边墩为11#与14#墩顶0#块梁长20.0m,悬浇梁段数和梁段长度从根部到跨中分别是:4×3.5m、20×4.0m,共24个悬浇节段,累计悬臂总长104m,其中1~6#节段及23#、24#节段为无斜拉索节段,7~22#节段为有斜拉索节段;中跨和边跨合拢段长2.0m,边跨现浇段梁长13.75m。主梁采用C60高标号混凝土,最重块段为7#段186m3,重约483.6t。
箱梁设计为单箱三室斜腹板截面,顶板板厚度在25cm,底板板厚30~120cm。边腹板板厚在主塔根部两端15.5m范围内,厚度在65~120cm;在边跨现浇段厚度65~80cm,其他部位板厚统一是65cm。中腹板在主塔根部向两端14m范围内,厚度在50~110cm;在边跨现浇段厚度在50~70cm,其余部位板厚均为50cm。悬臂板端部厚20cm,根部板厚45cm,由于悬臂长度较长(8m),为满足横向受力要求,悬臂板下设置40cm厚加劲肋,横向受力结构形成T形梁,加劲肋端部梁高50cm,根部梁高为197.2cm,加劲肋间距3.5~4.0m;在中箱顶板处设置拉索锚块,在斜拉索锚固处设置箱内横隔梁,横隔梁上设有进人孔。有斜拉索区域中室箱内横隔梁厚度为50cm,两边室内横隔梁厚度为40cm;无斜拉索区域边室箱内在顶板下设置40cm厚横向加劲肋,与悬臂板下加劲肋形成一个整体。端横梁厚度为2m;主塔墩处中间箱室横梁由于塔、墩、梁传力需要厚6m,两边箱室横梁厚4m。横坡设置:底板水平,顶板设横坡2%,通过中腹板和边腹板不等高进行处理。
3.工程特点分析
主梁截面尺寸大,节段较多,截面随着节段推进逐一发生变化,内箱支架及挂篮结构体系复杂,主梁采用C60高标号混凝土,施工配合比及浇筑工艺控制难度大,纵横竖三向预应力结构复杂,两侧各设5m翼缘板后浇带,后浇段工序繁杂。38m宽度超宽挂篮悬浇砼(单箱三室)施工,难度较普通的单箱单室的施工难度大,施工工序交叉多,每个节段都有一个横隔板,横隔板洞口尺寸仅为1.0×1.2m,浇筑完后内部一半的内腔模板需要人工通过孔洞取出,工作强度高,作业难度大。
4.施工方案比选
4.1 方案一
内滑梁+桁架模板系统[1],内滑梁作为支撑主梁,桁架作为支撑次梁,加上钢模板的内顶模板,及需要进行横向内撑的内侧钢模板,详见图1所示。
图1 内腔模板滑梁支撑体系纵、横断面示意图
4.2 方案二
内模腹板采用小块钢模组拼,采用螺栓进行连接,内顶板及倒角模板选用18mm厚优质竹胶模,内模采用脚手架支撑,脚手架上方设可调顶托以适应梁高和腹板厚度变化的需要,脚手架下方支承于底模的混凝土垫块上。脚手架顶托上方设10×10cm纵向方木,方木间距60cm,纵向方木上设10×10 cm横向方木,间距30cm。0#块端模采用竹胶板+方木背楞结构,端模上下端切成梳齿板槽口,便于梁体纵向钢筋安装。
4.3 方案三
在方案二的基础上将原来的扣件式脚手架改为盘扣式脚手架[2],钢木组合模板改为模块化拼装铝模系统。铝模系统通过三维建模,对模板进行详细变化,内倒角采用定型拼接,减少现场拼接时间,通过各节段截面变化,减少使用件数,从而实现全断面的铝模板使用。详见图2。
图2 内腔模板钢管脚手架支撑断面示意图
经对比分析得出如下结论,方案一:在横隔板较少的单箱单室的工程中使用的较多,在本工程单箱三室多隔板的箱梁使用中,局限性突出,隔板上留的洞口修复也较为繁琐,桁架仅用于顶模板的支持,侧模板依旧要采用横撑进行固定支撑,工作量较大。方案二:在实际施工中钢木模板结合处漏浆较为严重,且由于混凝土强度较高,木模板周转2次便需要重新更换,周转成本高。搭设速度慢,使用的6015钢模板,单块重量为33kg,重量较大,单人搬运不便。方案三:顶模板采用异型模板,倒角拼接一步到位,无需大量的木工进行倒角处模板的加工。模板较为轻便,单块模板重量仅为15kg,工人可轻松进行拆除。盘扣式脚手架主攻民用建筑工程、房建内架支模、满堂红架支撑使用,搭拆速度是普通钢管扣件的8-10倍,是碗扣式脚手架的2-4倍,普通钢管扣件主要用于外架斜撑使用。铝模板出厂采用卡扣式安装,较为便捷,省工。同一面积工费约是钢模的1/2人工,是木模的2/3的人工。
5.现浇箱梁施工方法
经比选最终进行选用方案三作为本工程内模板的施工方案,开始进行现浇箱梁施工,现浇箱梁施工[3]步骤较为繁琐,必须严格控制每一步骤的质量,保证符合设计规定,方可进行下一步骤的施工。具体施工步骤如下:
步骤一:承台与墩身施工。
步骤二:(1)在12#~13#墩两端设置临时托架,并实施预压重,这样有利于避免非弹性变形。(2)利用托架进行0#节段施工:按照立模、钢筋绑扎、预应力管道安装、混凝土浇筑的顺序开展作业,需注意,箱梁悬臂后浇带混凝土需延后2个施工阶段作业。(3)当混凝土强度为设计强度的90%,开展纵向、横向以及竖向预应力筋(束)张拉作业,遵循对称张拉的原则。(4)进行主塔上塔柱混凝土和鞍座施工。(5)对称拼装主梁上悬臂施工挂篮。
步骤三:(1)对称悬臂浇筑1、1'号梁段。(2)0#节段悬臂后浇带立模、绑扎钢筋、安装预应力管道。(3)1、1'号梁段混凝土强度满足设计强度要求后,张拉纵向、横向及竖向预应力筋,注意要对称张拉。(4)移动悬臂施工挂篮。(5)重复1、3、4步,完成2、2'梁段。(6)同时浇筑0#节段悬臂后浇带混凝土。待混凝土强度达到设计强度90%后,对称张拉纵向、横向预应力粗钢筋。施工1号节段悬臂后浇带,立模,绑扎钢筋,安装预应力管道。(7)重复以上1~6步,直到完成6、6'梁段。
步骤四:(1)对称悬臂浇筑7、7'梁段。(2)当混凝土强度满足设计强度时,对称张拉纵向、横向及竖向预应力筋(束)。(3)安设斜拉索,然后进行初张拉。(4)施工相应阶段的悬臂后浇带,并对称张拉纵向、横向预应力粗钢筋。(5)移动悬臂施工挂篮。
步骤五:(1)循环进行步骤四的作业,直到23、23'梁段。(2)前移挂篮,悬臂浇筑到24、24'梁段。
步骤六:(1)对称拆除施工挂蓝,并对4 个悬臂段进行预压重。(2)安设边跨合龙段托架或者吊架,进行合龙段劲性骨架焊接作业。(3)按照立模、钢筋绑扎、预应力管道安装、边跨合龙段浇筑的顺序开展作业。(4)等混凝土强度满足设计要求,方可拆除劲性骨架,并张拉钢束,张拉剩下边跨合龙束到设计张拉力。(5)边跨合龙段预压重应在浇筑合龙段混凝土时逐渐卸除。
步骤七:(1)拆11、14号墩两边临时支架,然后把将主梁落于正式支座。(2)安装中跨合龙段托架或吊架。(3)焊接合龙段外部支撑,张拉2-T26、2-B3钢束到1/2设计张拉力,(4)按照立模、钢筋绑扎、预应力管道安装、中跨合龙段浇筑的顺序实施作业,(5)混凝土强度满足设计要求强度后张拉钢束,接着拆除劲性骨架,并张拉剩余中跨合龙束至设计张拉力。(6)全桥斜拉索依次进行二次张拉。
步骤八:(1)开展桥面施工和附属工程施工。(2)检查索力并合理调节,直至满足设计规定。
6.实际应用的效果
模板出厂前先在厂家进行试拼装,逐个校对编号,单个节段4m长,检查完无误后,再拆卸并送至施工现场,现场使用时严格按照编号进行拼装,对于变截面部分区域去掉单条模板导致尺寸不足的情况,在铝模板的背楞支撑处进行木模板拼接,经现场24个节段现浇的实施,经对比原方案其经济效益与进度效益均较为可观,具体经济效益与进度效益分析如下:
(1)采用盘扣式脚手架,对比原方案的扣件式脚手架,单个节段节省人力成本约4000元,本工程共计24个节段,实际节省费用约9.6万元。
(2)铝模板采取租赁的方式,其实际成本约:350元/m2×400=14万元。原钢木组合模板方案,根据12#主墩0#节段经验来看,木模板周转情况极为不理想,基本上一次性使用,预计木模板材料花费成本约25元/m2×400×24=24万元,对比钢模板倒运成本节省1000元/节段×24=2.4万元。对比施工成本,近一年的施工期节省木工加工成本约12万元,采用模块化铝模板共计节省费用24.4万元。
(3)进度较原计划提前30天完成施工任务,平均每个节段节约工期1.25天,保障了大桥顺利通车。
7.结语
综上,采用模块化铝模共计节约费用34万元,节约工期30天,内腔模板的优化,虽为小的方案改进,但该项改进,降低了工人劳动强度,充分体现了人文关怀,其具体应用效果较好,经济及进度效益突出,值得在类似工程中推广实施。