外加剂对富水复合地层同步注浆材料力学性能的影响*

2021-10-23董小龙耿大新蒋亚龙廖煜祺

施工技术(中英文) 2021年15期

董小龙，耿大新，蒋亚龙，廖煜祺

(1.中国中铁隧道集团二处有限公司，河北三河 065201； 2.华东交通大学土木建筑学院，江西南昌 330013)

0 引言

随着我国隧道工程的快速发展，盾构法的应用越来越广泛，同步注浆是盾构法施工重要工艺[1-2]。同步注浆材料按类型可分为惰性浆液和活性浆液，在富水复合地层中常采用单液活性浆液[3-5]。浆液配合比决定了浆液稠度、凝结时间、强度等基本性能，通过掺加不同种类和掺量的外加剂，可在一定程度上影响浆液性能，使浆液具有施工适应性。多位学者对同步注浆材料外加剂进行了大量研究，如游永锋等[6]从浆液配合比入手，研究了减水剂、聚丙烯纤维及絮凝剂对浆液性能的影响；赵洪水等[7]研究了不同掺量水玻璃对水泥-粉煤灰浆液抗压强度、凝结时间、流动度等的影响；周少东等[8]采用膨润土、凹凸棒黏土、羟丙基甲基纤维素、羟乙基纤维素、FDN减水剂、聚羧酸减水剂与葡萄糖酸钠进行复配，通过优化配合比，研制高性能同步注浆材料专用外加剂。由于富水复合地层盾构掘进过程中，要求注浆材料具备凝结时间短、早期强度高等特性，因此，需综合考虑不同外加剂的特点，通过改变外加剂种类与掺量，研制与地层性质相匹配的注浆材料[9-11]。本文依托南昌地铁4号线安丰站—东新站区间隧道工程，结合工程地质条件与注浆要求，以施工现场同步注浆浆液为原始浆液，选用水玻璃、聚丙烯酰胺及氢氧化钙作为外加剂，以改善原始浆液性能，进而研制流动性好、凝结时间短、早期强度高且经济的注浆浆液。

1 工程概况

南昌地铁4号线安丰站—东新站区间隧道采用盾构法施工，长距离穿越赣江，隧道顶部覆土厚度为9.9～25.8m，地下水稳定水位埋深为3.07～11.20m，盾构掘进地层复杂，自赣江西岸至东岸依次为淤泥质黏土、粉质黏土、砂砾、强(中)风化泥质粉砂岩、中砂、粗砂、砂砾、中风化泥质粉砂岩地层，隧道埋深大，水压力大，壁后注浆易出现跑浆现象，引起管片上浮，对注浆材料稠度、凝结时间及早期强度要求较高。

2 注浆材料性能

注浆材料性能指标主要包括浆液稠度、凝结时间、固结体强度、固结率及浆液稳定性等，对于富水复合地层，浆液稠度、凝结时间、早期抗压及抗剪强度对注浆效果的影响较显著，因此，本文对其进行重点研究。

2.1 浆液稠度

浆液稠度可体现浆液稀稠程度，表征浆液在重力或外力作用下的流动性。同步注浆浆液稠度一般要求为9～11cm[11]，如果浆液稠度太小，其流动性差，不利于泵送，甚至可能造成堵管，无法泵送；如果浆液稠度太大，注浆后易出现跑浆现象，可能造成注浆不密实，甚至出现空洞。

2.2 凝结时间

浆液凝结时间表示浆液由流态凝结成固态所需的时间，如果凝结时间过长，注浆后浆液难以凝结成型，无法满足早期强度要求，不利于承受围岩压力，且易被水稀释，造成跑浆；如果凝结时间太短，浆液在完全填充盾尾空隙前可能失去流动性[12]，导致注浆不密实，甚至造成堵管。对于富水复合地层，为防止浆液被地下水稀释，保证注浆效果，应适当缩短凝结时间，一般将凝结时间控制为3～10h[13]。

2.3 早期抗压强度

同步注浆浆液须具有一定的早期抗压强度[14]，一般要求1d抗压强度≥0.1MPa，28d抗压强度>2.5MPa。通过同步注浆及时填充盾尾空隙，使盾构管片与周围岩体形成整体，共同承受围岩压力，防止管片上浮，并控制地层变形。

2.4 早期抗剪强度

盾构逐渐脱离管片后，隧道受浮力作用，具有上浮趋势，此时浆液尚未硬化或硬化不完全，需依靠浆液抗压能力及注浆材料内部摩擦力、抗剪承载力抵抗隧道上浮。一般要求注浆材料24h抗剪屈服强度≥1 200Pa。

3 试验概况

本试验主要材料包括普通硅酸盐水泥、Ⅱ级粉煤灰、钠基膨润土、细砂、水玻璃、聚丙烯酰胺、氢氧化钙，基于控制变量法原理，进行单因素试验研究，分析外加剂对浆液稠度、凝结时间、早期抗压及抗剪强度的影响。

试验仪器包括精密电子秤、量筒、量杯、搅拌机、SZ-145型指针砂浆稠度仪、ISO新标准维卡仪、压力试验机、电动四联直剪仪。参照有关标准规定，测定注浆材料性能。

将实际工程浆液配合比作为本试验原始浆液配合比，即水泥∶粉煤灰∶膨润土∶细砂∶水=1.0∶3.5∶0.7∶7.0∶4.8(kg/m3)，水灰比为4.8，水胶比为1.14，胶砂比为0.6，原始浆液稠度为12.6cm，凝结时间为318min，1d抗压强度为0.067MPa，黏聚力为22.082kPa，内摩擦角为11.76°。由于原始浆液稠度较小，凝结时间较长，且1d抗压强度低，注浆后浆液易流失，注浆效果较差，导致管片上浮量增加，出现错台现象。因此，需在原始浆液中掺加外加剂改善其性能，考虑试验过程中掺加5%聚丙烯酰胺后浆液搅拌困难，故不将5%作为聚丙烯酰胺掺量，最终得到本试验浆液配合比如表1所示。

表1 试验浆液配合比

4 试验结果与分析

4.1 外加剂对浆液稠度的影响

外加剂对浆液稠度影响曲线如图1所示。由图1可知，掺加水玻璃后，浆液稠度先增大后减小，拐点出现在水玻璃掺量为1%处，对应浆液稠度为13cm；当水玻璃掺量为1%～3%时，浆液稠度变化较小；当水玻璃掺量>3%时，浆液稠度迅速减小；当水玻璃掺量为5%时，浆液稠度最小，仅为6cm，较原始浆液稠度减少了6.6cm。搅拌过程中发现，当掺加5%水玻璃时，浆液搅拌约40s时由流体变为膏状体，流动性较差，达不到泵送要求。随着水玻璃掺量的增加，浆液出现胶凝现象的速度越快，因此浆液稠度越小。

图1 外加剂对浆液稠度影响曲线

掺加聚丙烯酰胺可在一定程度上增大浆液稠度，当聚丙烯酰胺掺量为4%时，浆液稠度达最大，为13.2cm。这是因为聚丙烯酰胺为水溶性高分子聚合物，具有良好的絮凝性，与水作用形成乳胶液，可降低颗粒之间的摩擦阻力，改善浆液流动性。

浆液稠度随氢氧化钙掺量的增加波动变化，增幅较小，当氢氧化钙掺量为3%时，浆液稠度达最大，为13.4cm。这表明氢氧化钙也可在一定程度上增大浆液稠度，且氢氧化钙具有引气作用，可提高浆液和易性。

综上所述，聚丙烯酰胺和氢氧化钙可提高浆液稠度，使浆液流动性得到增强，但掺加过多可能导致浆液稠度过小，一般将浆液稠度控制为10～13cm。水玻璃可减小浆液稠度，但掺加过多也可能导致浆液稠度过小，无法泵送，掺量宜控制为3%～4%。

4.2 外加剂对浆液凝结时间的影响

外加剂对浆液凝结时间影响曲线如图2所示。由图2可知，浆液凝结时间随着水玻璃掺量的增加先增长后缩短，当水玻璃掺量为1%时，浆液凝结时间增幅较大，达最大值435min，较原始浆液凝结时间延长了117min；当水玻璃掺量为5%时，浆液凝结时间最短，为268min，较原始浆液凝结时间缩短了50min。

图2 外加剂对浆液凝结时间影响曲线

随着聚丙烯酰胺掺量的增加，浆液凝结时间呈先增长后缩短的趋势，当聚丙烯酰胺掺量为1%时，浆液凝结时间达最大值323min，较原始浆液凝结时间延长了5min；当聚丙烯酰胺掺量为2%时，浆液凝结时间迅速缩短，达最小值292min，较原始浆液凝结时间缩短了26min，可知掺加聚丙烯酰胺可缩短浆液凝结时间。

随着氢氧化钙掺量的增加，浆液凝结时间呈先增长后缩短的趋势，当氢氧化钙掺量为1%时，浆液凝结时间增幅较大，达最大值430min，较原始浆液凝结时间延长了112min；当氢氧化钙掺量为5%时，浆液凝结时间最短，为298min，较原始浆液凝结时间缩短了20min。

综上所述，随着水玻璃、聚丙烯酰胺和氢氧化钙掺量的增加，浆液凝结时间均呈先增大后减小的趋势。可通过掺加1%～3%水玻璃或1%～4%氢氧化钙延长浆液凝结时间，可通过掺加聚丙烯酰胺缩短浆液凝结时间。

4.3 外加剂对浆液1d抗压强度的影响

外加剂对浆液1d抗压强度影响曲线如图3所示。由图3可知，浆液1d抗压强度随着水玻璃掺量的增加呈递增趋势，当水玻璃掺量为5%时，浆液1d抗压强度达最大，为0.118MPa，较原始浆液1d抗压强度提高了76%。由于水玻璃具有良好的黏结性能，能够增强颗粒分子间的胶结作用，可提高浆液密实度，且浆液加入水玻璃后可生成具有一定强度的凝胶体，从而提高浆液早期抗压强度。

图3 外加剂对浆液1d抗压强度影响曲线

随着聚丙烯酰胺掺量的增加，浆液1d抗压强度呈先增大后减小的趋势，当聚丙烯酰胺掺量为2%时，浆液1d抗压强度达最大值0.102MPa。由于掺加一定量聚丙烯酰胺时，其长分子主链与侧链能够吸附浆液中其他分子，并相互搭接形成立体网状结构，从而起束缚作用，提高水泥砂浆黏结强度和柔韧性；当聚丙烯酰胺掺量≥2%时，随着掺量的增加，浆液中柔性物质增多、孔尺寸增大，1d抗压强度不断降低。

随着氢氧化钙掺量的增加，浆液1d抗压强度呈先增大后减小的趋势，且当氢氧化钙掺量为2%时达最大值0.12MPa，较原始浆液1d抗压强度提高了79%。由于氢氧化钙可激发粉煤灰中火山灰活性，生成较多的胶凝产物[15]，进而提高水泥砂浆密实度和抗压强度。当氢氧化钙掺量≥2%时，随着掺量的增加，受低耗水性影响，浆液强度降低。

综上所述，水玻璃、聚丙烯酰胺和氢氧化钙均可增加原始浆液1d抗压强度；随着水玻璃掺量的增加，浆液1d抗压强度呈递增趋势；随着聚丙烯酰胺和氢氧化钙掺量的增加，浆液1d抗压强度呈先增大后减小的趋势，且均在掺量为2%时达最大值，但氢氧化钙增强效果优于聚丙烯酰胺，可知水玻璃对注浆材料早期抗压强度改善效果最好，其次为氢氧化钙，最后为聚丙烯酰胺。