硬化轴断裂的失效分析

2021-07-12黄佳建张越曾志斌

广船科技 2021年2期

关键词：渗碳转角断口

黄佳建张越曾志斌

(广船国际计量检测中心)

0 前言

20CrMnTi是性能良好的渗碳钢，淬透性较好，经渗碳淬火后具有硬而耐磨的表面、坚韧的心部和较高的低温冲击韧性。广泛用于轴类、活塞类零配件以及汽车、飞机上各种特殊零件部位。

某公司20CrMnTi硬化轴表面经过渗碳处理，设备运转不足两周，轴转角直角位处发生断裂，如图1所示。为分析其断裂原因，制定预防措施，避免此类事件再次发生，截取失效硬化轴样品进行化学成分分析、力学性能检测、断口分析、硬度测试和金相检验。

图1 失效硬化轴形貌

1 理化检测

1.1 化学成分分析

在断裂硬化轴上切取化学分析试样，采用美国热电ARL3460型火花直读光谱仪分析硬化轴的化学成分，如表1所示。对照GB/T3077-2015《合金结构钢》标准中20CrMnTi的技术要求，该硬化轴化学成分符合规范要求。

表1 化学成分（质量分数%）

1.2 力学性能检测

截取断裂硬化轴纵向样品，测试其室温拉伸、冲击性能，测试结果如表2所示，对照GB/T 3077-2015《合金结构钢》[1]标准中20CrMnTi的技术要求，该硬化轴断后伸长率、断面收缩率、冲击吸收能量均符合规范要求，但其屈服强度、抗拉强度未达到规范要求。

表2 力学性能测试结果

1.3 断口分析

观察失效硬化轴断口，该断口表现较典型的旋转疲劳断口形貌，包含疲劳源区、疲劳裂纹扩展区和瞬时断裂区。

疲劳源区位于轴转角处的直角位，为一个以疲劳核心为焦点的光滑、致密区域，该区域扩展速度缓慢，在反复张开、闭合过程中断面逐渐被磨光。中部裂纹扩展区呈现明显的海滩状疲劳条纹，垂直于疲劳裂纹扩展方向，逐步向四周推进呈现弧形。瞬时断裂区是疲劳达到临界尺寸发生快速破断区域，此断口瞬断区面积较小，断裂载荷相对较小，为脆性断口，如图2所示。

图2 失效硬化轴断口形貌

1.4 硬度测试

截取失效轴纵向截面样品，分别测试其表面硬化层(A区)、裂纹边缘(B区)、距离裂纹边缘10mm处(C区)的洛氏硬度，如图3所示，测试结果如表3所示。失效轴硬化层表面及硬化区域硬度均大于45HRC，达到产品表面硬度的设计要求，但裂纹边缘处硬度仅为(27.5~29.8)HRC。

图3 轴纵截面硬度测试位置示意图

表3失效轴样品洛氏硬度测试结果(HRC)

表4 失效轴样品非金属夹杂物检测结果

1.5 金相检验

在失效轴裂纹源区域截取纵截面样品，经磨抛处理，未侵蚀，在蔡司AXIOObserver.A1m金相显微镜下观察，非金属夹杂物含量按GB/T10561-2005《钢中非金属夹杂物含量的测定标准评级图显微检验法》标准中实际检验A法评定，级别如下：

材料心部区域存在较多的硫化物夹杂，如图5和图6所示，同时在失效样品的扩展裂纹内部和材料心部均发现少量尺寸较小、形状规则的氮化钛夹杂，如图4和图6所示。

图4 裂纹边缘处非金属夹杂物形貌 100×

图5 心部非金属夹杂物形貌100×

图6 心部非金属夹杂物 200×

样品经4%的硝酸酒精溶液侵蚀后，在金相显微镜下观察，可见轴圆柱面有一层深度约1mm的渗碳硬化层，未完全覆盖至转角位，自断口处量起约有1mm区域未经硬化处理，如见图7所示，微观金相显示与硬度测试结果相吻合。断口近表面处金相组织为回火索氏体+少量铁素体，如图8所示，心部金相组织为回火索氏体+贝氏体+少量铁素体，如图9所示。

图7 裂纹边缘显微组织 25×

图8 近表面处显微组织 500×

图9 心部显微组织 500×

2 分析与讨论

通过以上检测结果可知，硬化轴的化学成分、断后伸长率、断面收缩率、冲击吸收能量均符合规范要求，但屈服强度、抗拉强度未达到规范要求。20CrMnTi为中淬透性渗碳钢，用于高扭力轴类时显微组织应为具有较高强度的回火马氏体，此轴热处理工艺不佳，金相组织以回火索氏体为主，存在贝氏体和少量铁素体，导致强度无法满足技术要求。

硬化轴在进行表面渗碳处理时未覆盖转角位，此处硬度值由约53HRC骤降至约29HRC。观察失效轴断口，呈现典型的旋转疲劳断口形貌，可见轴运转过程中承受较高的扭力，转角处应力最为集中，此处硬度值急剧下降，远低于设计要求的45HRC，易引发应力开裂。

断口扩展裂纹内部和材料心部均发现少量尺寸较小、形状规则的氮化钛夹杂，硬而脆的氮化钛夹杂起到割裂金属的作用，可加速裂纹扩展，但氮化钛夹杂物数量不多且没有聚集分布，故并非此轴断裂的主要原因。