机载导弹和发射装置钢结构件的适海性试验

肖军　李栋　黄帅军　魏仲委　刘宁宁　李伟

摘要：      钢结构件强度/刚度高、 硬度大、 耐磨、 热/表处理和加工技术成熟， 是机载导弹和发射装置结构组成中一类重要的金属结构件， 其适海性关系到导弹和发射装置在海洋和岛礁服役环境中的可靠性和维修性。 文章论述了机载导弹和发射装置钢结构件海洋环境锈蚀故障与风险， 在海南开展海洋大气暴露试验中常用金属材料及表面处理、 镀层、 覆层、 涂层和密封材料的试验与分析， 讨论了试验与装备海洋环境使用维护之间的关联， 为相关腐蚀防护工程应用提供借鉴。

关键词：      钢结构件; 适海性; 腐蚀防护; 机载导弹; 发射装置

中图分类号：      TJ760.1文献标识码：    A文章编号：     1673-5048（2020）02-0084-08

0引言

机载导弹[1]和发射装置[2]的结构由不同形状、 性能各异的构件连接而成。 为实现减重、 增程， 结构设计通常选用比强度、 比刚度高的铝合金、 镁合金、 钛合金等金属材料或非金属材料， 但承载大， 起连接、 固定、 传递载荷等作用的结构件（如楔块、 紧固件、 连杆、 轴、 支架、 固定座等）以及发动机壳体等结构， 多采用高强和超高强结构钢、 高强不锈钢。 钢结构件对实现导弹和发射装置结构完整性、 整体强度/刚度，以及可靠性和维修性等设计目标十分重要[1]。 服役期内振动、 冲击、 过载等应力因素， 以及海洋环境中高温、 高湿、 盐雾、 强紫外线和微生物等因素综合作用， 容易造成应力集中部位钢结构件的锈蚀和应力腐蚀， 产生各种故障。 為满足海洋和岛礁环境中腐蚀防护需要， 有必要开展装备的适海性试验研究[3]。 文章简要论述了机载导弹和发射装置钢结构件在真实海洋环境中的适海性试验与分析， 为相关工程应用提供有益的借鉴。

1适海性分析

1.1锈蚀故障及风险

在对海南某地机载导弹和发射装置检查时发现， 暴露于海洋环境中半年左右的钢结构件锈蚀严重。 发蓝钢螺钉、 楔块、 安装座、 固定座严重锈蚀， 部分楔块出现严重锈蚀、 剥离、 起皮现象， 备用镀锌楔块、 镀锌新螺钉有锈斑; 拆装后重复使用的螺钉锈斑多， 个别螺钉断裂难以拆卸， 备用不锈钢钝化紧固件也多有锈斑， 如图1所示。

锈蚀故障有损外观， 局部锈蚀螺钉断裂、 弹簧断裂等故障还会影响导弹和发射装置的正常使用、 维修保障作业。 此外， 锈蚀故障也会造成结构承载能力下降， 在多次挂飞巡航过程的振动、 冲击和过载条件下可能出现松动、 脱落、 卡滞、 断裂、 解体的风险， 产生结构完整性和任务可靠度、 寿命方面的隐患。

1.2材料及表面处理

机载导弹和发射装置钢结构件主要有各种规格的螺钉、 螺母和垫圈、 弹簧、 楔块， 连杆、 轴、 耳片、 安装座、 固定座、 支架、 壳体等。 常用材料有碳素钢、 超高强度钢、 不锈钢及高强度不锈钢等， 如表1所示。

表1中， 65Mn弹簧钢（GB/T1222）综合力学性能优于碳素钢， 主要用于制作弹簧和楔形连接件。 1Cr17Ni2是一种常用高强、 耐腐蚀马氏体不锈钢， 是航标紧固件和零组件常用材料。 此外， 还有C3-80不锈钢螺钉和174PH、 0Cr18Ni10Ti等钢结构件。 为满足产品的环境适应性和腐蚀防护要求， 不锈钢结构件表面钝化处理， 碳钢、 合金钢结构件多采用发蓝、 镀锌/镍/镉等表面处理，  以及表面喷涂三防漆处理， 以获得良好的日常防护性能。

1.3海洋环境与锈蚀

虽然表1所列钢结构件可以通过规定的湿热和盐雾试验， 但在热带和亚热带海洋湿热、 盐雾、 紫外线和霉菌等环境因素的综合作用下仍会出现锈蚀故障。

（2） 不锈钢锈蚀

不锈钢通常是含铬量大于10.5%、 表面可自发生成一层富铬钝化层而具有不生锈特性的钢铁材料。 然而， 这种“不锈”特性是相对的， 海洋盐雾中含有NaCl、 MgCl2、 MgSO4、 K2SO4和溴、 碘化合物等多种盐份， 对钢结构的腐蚀比实验室中性NaCl更严酷。 海洋高湿环境容易在金属表面形成难以察觉的水膜（≤1 μm）， 盐雾中大量氯离子可吸附、 穿透金属表面氧化层或不锈钢钝化膜进入金属基体， 形成可溶性氯化物而产生锈蚀， 海洋盐雾溶氧去极化作用会促进阳极金属腐蚀， 破坏不锈钢的“不锈”特性。

（3） 超高强度钢锈蚀

导弹发动机壳体和吊挂、 固体座、 安装座所用的超高强度钢是一种在FeNi基体中加入Co、 Ti、 Mo等元素强化， 经回火或时效处理析出合金化合物的马氏体沉淀硬化高强、 高韧性钢。 不锈钢的抗蚀性源于其表面有一层不易反应的富铬钝化膜， 当钢的金相组织贫铬时， 其晶粒周围贫铬区易被“敏化”而发生晶间腐蚀， 如图2所示。

（4） 表面防护失效

机载导弹和发射装置钢结构在寿命期内面临生产、 检测、 维修过程[3-4]的多次拆装， 机械啮合过程的摩擦磨损， 容易造成钢结构局部表面原有的钝化、 电镀、 覆层和涂层等防护膜因挤压、 磕碰、 磨损、 划伤出现破损， 进而失去防护作用。

此外，局部表面原有的缺陷、 外场临时维修过程清洁度不足等因素也会降低局部表面防护层的结合力与防护性能。

（5） 结构、 环境与使用

机载导弹和发射装置的主体结构多采用铝合金、 镁合金、 钛合金、 超高强度钢以及非金属等材料的结构件。 连接部位不同金属的电位存在差异， 在海洋潮湿、 盐雾环境中可构成腐蚀微电池， 连接、 固定这些材料的钢结构件面临电偶腐蚀风险。 即使采用钛合金仍难免腐蚀。 如钛合金、 不锈钢分开试验的腐蚀率分别为0和0.014 mm/年， 组合结构的腐蚀率可达前者的6倍; 尤其是钛合金壳体连接用钢螺钉， 属于容易腐蚀的“大阴极-小阳极”结构。

导弹和发射装置上的连接件和紧固件带有安装应力（如M4/M5螺钉装配力矩为2～4 N·m）， 装配部位可能存在毛细缝隙， 在海洋潮湿、 盐雾环境中容易出现缝隙腐蚀、 浓差腐蚀和应力腐蚀， 常见于翼肋、 固定座、 安装座与钛合金壳体、 不锈钢螺钉连接处的锈蚀。 此外， 与常见箱式/筒式贮运-发射战术导弹不同， 机载导弹、 发射装置挂飞巡航过程[3-5]持续振动、 冲击、 过载的动态应力、 磨损环境容易造成紧固件、 连接件承受交变应力、 形变和微动磨损， 加剧结构连接部位的毛细渗漏、 海盐结晶， 导致松动、 防护层破损， 加速腐蚀。

针对上述故障风险， 有必要审视和完善已有材料、 表面处理， 采用新材料以及表面防护新技术、 优化结构设计等改进措施。 如加厚镀层、 镀铬钛等， 其有效性需要通过适海性试验得以认知和改进。

2适海性试验与讨论

2.1待试品

待试品的设计和制作， 关系到试验数据的准确性和代表性。 本文所述适海性试验采用了挂片试样、 典型结构试验件、 异种材料连接试验件和真实产品试验件等待试品。

挂片试样采用平板试样容易加工， 有利于放大局部待试表面（50×100，100×100，100×200，mm）， 若将表面划分成100等份， 便于观察、 比较和分析， 得到量化或半量化数据。 要求统一规格， 使用平板（或旋压筒体）试样， 材料、 热处理、 表面处理、 表面粗糙度与待试钢结构相同。 此外， 性能测试（如拉伸、 冲击韧性等）按规范要求制备试样。

采用典型结构、 真实钢结构件试验， 可获知形状、 尺寸、 热/表面处理等因素受海洋环境综合影响的试验数据。

將金属结构的异种材料结合部位设计成电偶腐蚀试验件， 有利于通过试验了解产品上异种金属连接部位在海洋环境中电化学腐蚀状况， 以便分析、 改进产品的结构、 连接和加工方式。

采用全尺寸的导弹和发射装置作为待试品进行试验， 有助于全面、 真实地反映其钢结构的材料、 加工、 热/表面处理、 以及形状、 尺寸、 安装应力、 连接方式等因素受海洋环境的影响， 是适海性试验集成度最高、 最全面的试验件。

2.2试验方法及条件

腐蚀防护试验与分析是结构适海性设计的主要工作， 有实验室与真实海洋环境试验、 自然条件与加速模拟试验等形式。 试验方法、 周期和条件应与产品所处环境、 使用维护相吻合， 常用的试验方法有：

（1） 中性盐雾试验

中性盐雾（GJB150.11，35℃/5%NaCl/pH6.5～7.2）， 适合在实验室、 可控环境条件下评估产品金属结构的环境适应性及腐蚀防护性能。 由于盐浓度、 组成与产品所处海洋环境之间的差异， 试验所获结果与钢结构在真实海洋环境中的表现和设计要求的适海性存在差异。 通常采用符合要求的盐雾试验箱（如YWX150等）进行试验。

鉴于长期以来有大量试验数据积累便于对比分析， 中性盐雾试验目前仍是腐蚀防护常用试验方法。

（2） 酸性盐雾与酸性大气试验

考虑到大型舰船排放柴油机烟气和舰载机尾气局部酸性盐雾环境的实际状况， GJB150.11A和GJB 150.28等规范已作为海航装备常用试验方法： 参照GJB150.11A进行酸性盐雾试验（将5%的NaCl溶液pH值调至3.5）; 参照GJB150.28进行酸性大气加速试验（pH值调至4.2， 3.5）， 缩短腐蚀试验时间。 可采用适宜的盐雾试验箱在实验室内进行试验。

（3） 海洋大气暴露试验

含多种盐成份的海洋湿热空气和盐雾的腐蚀作用比试验室中性、 单一NaCl盐雾更为复杂、 严酷（如海洋盐雾中MgCl2对不锈钢的腐蚀速率比NaCl快）。 了解产品结构、 材料和表面处理等在海洋环境中真实防护状况， 最有效的途径是海洋大气暴露试验。 待试品和试验方案设计要充分表征结构、 材料、 热/表处理、 连接方式等技术状态; 试验周期涵盖产品服役海域的环境、 典型气候。 南海地区具有高温、 高湿、 高盐雾、 太阳辐射强的“三高一强”特征[3]， 年平均气温为24 ℃（南海岛礁27.3 ℃），  高于30 ℃的天数超过160天， 年降水量2 044 mm， 年均大气盐雾浓度0.13 mg/m3， 太阳辐射总量约4 664 MJ/m2。 海南三亚试验场年平均气温为26.3 ℃（11.0～35.2 ℃）、 年均湿度79%RH（27%～99%RH）， 年均风速2.0 m/s、 年降水量1 337 mm， 太阳辐射总量5 917 MJ/m2， 盐沉积量（Cl-含量）0.032～0.132 3 g/m2·d， 万宁海洋试验场的湿度、 降雨和盐沉降量条件更为严酷。 本试验选择三亚、 万宁等地试验场的海洋飞溅区开展试验， 如图3所示。

（4） 试验结果评估

试验结果评估以外观检查、 产品性能检测为主， 要求满足结构完整性和产品正常使用相关规定。 其中， 外观检查以不出现目视可见腐蚀为优， 不得有显著腐蚀（超过GB/T6461-2002标准规定的E级腐蚀）; 表面防护层不得出现起皮、 脱粘、 开裂现象而需要返修; 转动和传动等部件不得出现卡滞、 摩擦系数过大、 因锈蚀或承载下降而影响使用; 不得出现紧固件难以拆卸、 断裂等影响使用、 维修保障的异常情况。

2.3试验与讨论

采用本文2.1节所述各种待试品， 在三亚和万宁等地开展了一年以上的海洋大气暴露试验。

2.3.1材料和加工因素

不论是碳钢、 合金钢还是不锈钢试验件， 在1至数日内陆续出现锈蚀（18Ni、 65Mn试验件1～3天发现锈蚀， 2Cr13、 1Cr17Ni2试验件3～7天锈蚀）; 155PH和174PH在3～8天锈蚀， 少数抗蚀特种不锈钢（如280#、 465#）记录的初见锈蚀现象在40天左右。

金属结构件表面粗糙度与加工方法、 设备、 成本和周期有关。 通常认为金属腐蚀与机加表面粗糙度相关。 试验发现， 试验件在Ra0.8～Ra3.2范围内的海洋环境腐蚀未见显著差异， 而在粗铣Ra6.3及以上锈蚀显著（见表2）， 试片正面（向上）的锈蚀严重。

观察和分析认为， 表面粗糙度增大会增加灰尘、 盐结晶的残留和吸潮作用， 进而加重待试品金属表面腐蚀， 在达到一定程度时锈蚀差异明显。

2.3.2发蓝与钝化表面处理

发蓝处理可以在钢铁表面生成一层氧化铁Fe3O4来提高耐蚀性， 是机载导弹和发射装置钢结构常用工艺。 试验发现， 发蓝螺栓螺钉、 试片在海洋环境试验中耐蚀性不足， 18Ni超高强度钢发蓝试验件2～4天锈蚀， 65Mn发蓝试验件1～2天锈蚀， 表面物化和钝化处理的试验件也大面积锈蚀， 铁锈层松软、 易于脱落， 与裸金属试验件的耐蚀性试验结果相近。

通常认为， 不锈钢表面钝化可提高耐盐雾性5～20倍且工艺简便， 为众多不锈钢紧固件、 结构件所采用， 但海洋环境试验发现， 除316L等耐蚀不锈钢外， 多数钝化处理的不锈钢试验件在短期内出现程度不同的锈蚀现象。 钝化155PH、 174PH、 1Cr17Ni2、 2Cr13、 3Cr13、 1Cr18Ni9等试验件在3～8天陆续锈蚀， 其中， 2Cr13和3Cr13锈蚀最为严重， 1Cr18Ni9和1Cr17Ni2次之; 1Cr18Ni9Ti、 155PH、 174PH的耐蚀性相近。 试验结果见表3。

表3数据表明， 仅采用发蓝、 钝化表面处理的钢结构件难以抵御海洋环境腐蚀。 155PH不锈钢的发射装置局部导轨经物化处理改变了材料表层抗腐蚀元素成分， 在海洋环境试验中锈蚀严重。

2.3.3镀层及覆层

镀锌可在钢结构件表面形成金属牺牲阳极保护层， 进而提升腐蚀防护性能。 试验表明， 镀锌镀镉等试验件优于裸金属试验件; 结果的差异与材质、 镀层厚度、 致密性和工艺有关。 对比碳钢镀锌螺钉与钝化1Cr17Ni2不锈钢与174PH不锈钢HB206沉头、 扁圆头螺钉， 碳钢镀锌螺钉出现锈蚀现象较晚。 不同表面处理174PH试验件有差异： 镀镉钛试验件表面仅表现为颜色变暗， 镀锌镍试验件出现黑色斑点。 30CrMnSiA（镀镉/12～18 μm; 镀镉钛/5～8 μm）2个多月后颜色变暗， 有局部点蚀; 70C弹簧钢丝（Ep.Cd5.c2C）耐腐蚀效果好。

新材料工艺TiAlN和CrAlN的PVD陶瓷防护层[6]优于传统TiN、 CrN防护层。 是部分钢试验件出现锈蚀的时间为6～40天， 借助显微分析技术发现， PVD陶瓷层的微观结构存在非致密处， 部分试验件受海洋环境潮气、 盐雾腐蚀生锈的主要原因。 此外， 耐蚀合金覆层、 复合镀层防护超高强度钢试验件的耐蚀性优于普通电镀试验件。 试验结果见表4。

表4数据表明， 选择合适镀层或覆层（如镀锌、 耐蚀合金覆层、 复合镀层）， 优化钢结构表面处理工艺， 可显著提升金属结构的适海性。

2.3.4防护涂层

采用涂层对钢结构进行腐蚀防护是国际公认的有效手段之一。 防护钢结构用三防漆（底漆、 面漆）[5]、 热防护涂层、 达克罗涂层及二硫化钼润滑干膜等涂层试验件的适海性试验结果见表5。

海洋环境试验表明： 三防漆具有良好的施工、 防护性能。 在短期内未发现丙烯酸-聚氨酯、 有机硅、 氟碳涂料的显著差异。 少数防热涂层、 三防漆试验件在不到1个月时间里出现水泡、 脱粘和锈蚀现象， 而另一些同种材料的试验件完好。 经解剖、 检测发现， 上述故障与防护层厚度不足、 涂装前局部处理不到位有关。

除少数因施工原因而出现锈蚀外， 丙烯酸-聚氨酯或氟碳类飞机蒙皮漆涂覆的钢试验件在一年以上海洋大气暴露试验中未见锈蚀。 此外， 试验中也出现产品局部表面鋼螺钉锈蚀、 边缘部位涂层剥蚀、 鼓包现象。 涂层破损处外露的金属呈现出比无涂层保护部位更为严重的锈蚀现象， 见图4。

2.3.5金属结构重复拆装

为避免碳素钢或合金钢紧固件锈蚀， 通常采用不锈钢或镀锌紧固件。 然而， 航标1Cr17Ni2、 15-5PH等不锈钢紧固件待试品在海南的试验中仍出现锈蚀， 有时还会出现拆卸过程紧固件断裂难以拆卸的情况。

为了解多次拆装过程表面防护层磨损后是否更容易腐蚀的问题， 模拟产品装配状态进行海洋大气暴露试验， 见图5。

对海洋大气暴露1年的镀锌碳素钢和钝化不锈钢螺钉分组进行力学性能测试， 另将多次重复使用螺钉与新零件分别进行试验室盐雾试验。 试验发现， 力学性能测试数据分散性大， 碳素钢、 不锈钢海洋环境暴露试验均出现强度衰减达50%的个体。 实验室中性盐雾试验表现出重复多次拆装使用表面损伤后腐蚀加重的现象。 将多次拆装的碳素钢和不锈钢紧固件与新紧固件分别进行实验室盐雾试验以及海洋环境（1年）试验后的力学性能测试。 试验发现， 力学性能测试数据分散性大。 海洋环境多次重复拆装试验件中出现强度衰减达50%的个体。 实验室中性盐雾试验表现出试验件重复多次拆装表面磨损后腐蚀加重现象。分析认为，试验结果分散与拆装过程应力和磨损差异、 腐蚀进程变化有关; 多次拆装紧固件比新零件提前出现锈蚀的现象， 与产品局部紧固件提前失效现象吻合。

钢质紧固件锈蚀是结构适海性的薄弱环节之一， 需采取综合防护措施， 提升维修保障水平。

2.3.6结构兼容性因素

（1） 电偶腐蚀

采用模拟试验件表征产品局部结构中异种材料连接、 装配应力、 表面处理在海洋环境中出现电偶腐蚀的状况。 部分试验结果见表6。

表6数据可见， 异种金属连接部位在海洋环境中因电位差而容易出现腐蚀， 与钢结构在实际服役环境中出现的锈蚀故障相似， 如发射装置的不锈钢155PH钢推杆与超硬铝合金7A09导轨涂层破损处在海洋环境中出现电偶腐蚀、 剥蚀的现象。

（2） 结构密封

不锈钢、 铝合金和钛合金等易钝化金属对缝隙腐蚀敏感， 盐雾渗入缝隙可破坏钝化膜而产生腐蚀。  机载导弹和发射装置在海洋环境中挂飞巡航过程振动、 冲击、 过载等应力因素带来的结构缝隙腐蚀问题不容忽视。 为此， 采用经过实验室温度、 湿度等大气环境试验和经过振动、 冲击等动力学环境试验的待试产品投入海洋环境试验有助于获得更加全面、 准确的试验数据。

试验对比了钢结构涂抹硅橡胶、 三防漆封闭等措施经海洋大气暴露试验的防护效果。 除少数试样弹体局部出现锈蚀外， 多数涂抹硅橡胶或三防漆密封的螺钉部位试验期间未见锈蚀。 65Mn楔块连接件外露部位腐蚀严重。 观察和分析认为， 安装和重复拆装造成的机械磨损， 以及螺钉头部清洗不到位、 残留油脂会造成三防漆或硅橡胶结合强度降低， 潮气、 盐雾渗透后产生腐蚀。 试验结果表明， 结构密封、 隔离是提升钢结构适海性的一项有效措施。

（3） 材料及表面防护改进

金属钛的标准电极电位Ti/Ti2+为-1.63 V， 但钛合金可在大气和海水中迅速生成致密氧化膜而具有优良的耐蚀性。 Ti合金/65Mn或Ti合金/18Ni钢试验件在海洋环境中， 钢件严重锈蚀而钛合金部分未见腐蚀。 钛合金新螺钉以及装配10次的钛合金试验件暴露在海洋环境中数月也未见锈蚀， 表明钛合金紧固件良好的海洋防护性能。 此外， 经达克罗工艺处理的碳素钢和不锈钢紧固件在海洋环境试验中明显优于表面发蓝、 钝化处理的试验件。

2.3.7试验结果的差异

对比实验室中性盐雾与海南大气暴露试验， 发现两者试验结果存在差异。 通过中性盐雾试验（GJB150.11，96h）的钢结构件并不代表耐海洋环境腐蚀。 试片、 钢结构件与产品的试验结果也存在差异， 这与钢结构件在真实产品结构中异种材料接触电位差、 结构形状和所受应力等因素有关。 不同待试品给出了不同的试验信息， 从不同角度为设计改进提供依据。

3合理化建议

以上试验表明， 现有碳素钢、 合金钢、 不锈钢结构件及其表面处理技术难以满足产品长期服役适海性设计要求[3，7-8]， 有必要制订可行的已列装产品海洋环境防护方案; 针对新研、 在研型号， 及时完善导弹和发射装置钢结构选材、 表面处理和防护方案。 试验数据可用于充实结构腐蚀仿真分析数据库， 进一步完善结构设计和实验室适海性相关试验。

钢结构表面喷涂三防漆， 转轴、 吊挂等摩擦磨损表面涂覆MoS2防腐润滑干膜或采用耐蚀合金覆层、 复合镀层防护， 控制连接部位异种材料接触电位差， 是机载导弹和发射装置海洋环境防护的有效措施。 对易锈蚀和应力腐蚀部位钢结构件， 建议： ①表面达克罗工艺处理; ②对承载应力大、 拆/装频繁部位的紧固件定期更换新备件; ③表面防护层易受损的外露钢结构件改用钛合金件; ④易腐蚀的结合部位采取封闭、 隔离措施。

马氏体不锈钢1Cr17Ni2的抗蚀性低于奥氏体和沉淀硬化不锈钢， 有晶间腐蚀、 应力腐蚀倾向， 承载应力大的部位存在发生断裂的风险， 应采取防范措施。 建议采用达克罗工艺（涂层、  覆层、 密封）或其他措施避免电偶腐蚀导致的故障。 对有腐蚀风险的外露钢结构， 宜选用海洋装备常用316L不锈钢（022Cr17Ni12Mo2、 0Cr17Ni14Mo2）， 或采用钛合金和双相不锈钢。 结构设计优先选用经适海性试验验证有效的材料和表面防护措施。

4结束语

试验表明， 实验室中性盐雾试验、 湿热试验与真实的海洋大气暴露试验存在差异， 这主要与海洋环境多因素和条件的综合作用有关。 在不同海域、 气候条件得到的腐蚀试验数据也存在差异。 适海性试验改变了对机载导弹和发射装置钢结构件耐蚀性长期以来的认知， 推动了产品相关试验与应用研究， 有助于改进设计、 提升产品综合性能。

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Abstract： Steel parts with features of  higher strength， rigidity， hardness， wear resistance， and mature technology of  heat/surface treatments and fabrication， are important metal structural components for airborne missiles and launchers.  Their seakeeping is related to the reliability and maintainability of the missiles and launchers in severe marine environment of the sea and islands and reefs. This paper briefly discusses failures and risk of corrosion on the steel parts in marine environment， and  marine atmospheric exposure tests in Hainan of China with samples on materials， surface treatments， electroplates， coatings， sealing materials， etc. as well as associations between the  seakeeping experiments and operation and maintenance of equipments in the marine environment to provide  references for related engineering application.

Key words： steel structural parts; seakeeping; corrosion protection; airborne missile; launcher