含纳米铝颗粒的JP-10凝胶燃料理化及流变性能

曹锦文，潘 伦，张香文，邹吉军

（天津大学化工学院，先进燃料与化学推进剂教育部重点实验室，天津 300072）

1 引言

高密度液体碳氢燃料与常规碳氢燃料相比具有高密度和高体积热值、高安全性等优点，可以在飞行器体积受限的情况下为发动机提供更多的能量，满足远航程和大载荷的要求。JP-10 是典型的高密度碳氢燃料，密度为 0.937 g·mL-1，已经得到大规模应用［1-4］。但是，化学合成新的碳氢燃料分子已很难再大幅提升液体燃料的能量密度。而向燃料中添加高能颗粒是提高燃料的能量和密度、改善液体燃料燃烧特性的有效方式。前期研究表明，表面改性的纳米颗粒（如纳米铝、纳米硼）可以稳定分散在燃料中形成固液悬浮体系。该体系能向液体燃料一样输送和雾化［5-6］，激波管点火试验表明纳米颗粒可以促进液体燃料的点火及燃烧［7］，液体火箭发动机试验表明含有纳米铝颗粒的燃料燃烧效率较高、比冲较纯液体燃料显著提高［6，8］。上述结果显示添加纳米金属颗粒的液体燃料具备良好的应用前景。但是，向燃料中添加纳米颗粒依然面临巨大挑战：金属颗粒无法在液体燃料中保持长期稳定的分散，存放时容易团聚沉降。当前的主要解决方法是对固体颗粒表面进行改性，提高其与液体碳氢燃料的相容性，改性后的金属颗粒短期内可以较好地分散在液体燃料中，但是长期放置仍会出现明显沉降［9-10］。凝胶燃料是一种具有非牛顿流变特性的胶体燃料，静置时保持不流动的半固体状态，当施加剪切力时黏度迅速下降，可像液体燃料一样流动。其独特的性质不仅使得纳米颗粒能在凝胶燃料中稳定分散［11-14］，也使其兼具液体燃料高比冲、推力可调、多次启动和固体燃料易贮存运输、使用维护方便的优势［15-16］。同时，在飞行器飞行过程中，凝胶燃料不会因为在贮箱中晃动而影响飞行稳定性；胶凝作用也可以降低燃料泄漏和低易挥发组分蒸汽压，安全性较液体燃料更高。将液体燃料转变为凝胶燃料需要添加凝胶剂，传统的凝胶剂包括以SiO2为代表的无机凝胶剂和以纤维素及其衍生物为代表的有机大分子凝胶剂，但存在凝胶剂添加量较高、凝胶剪切流动性能差、燃烧残渣量多等缺点，在实际应用中受到限制［17-18］。课题组［19］曾报道了一种有机凝胶剂，在添加1%的情况下即可使纯液体燃料转变为凝胶，且其流变性和触变性明显优于SiO2凝胶燃料，证明了有机凝胶剂相比于传统凝胶剂的优势。但是该有机凝胶剂的分子量较大，所形成凝胶的剪切黏度偏高，因此对于制备含有金属颗粒的凝胶燃料来说，小分子凝胶剂更合适。

为实现含纳米金属颗粒液体燃料的凝胶化并保持较好的流变性和触变性，本研究合成了一种具备优异性能的小分子凝胶剂（LMWG），并以成本相对较低、体积热值较高的纳米铝颗粒作为研究对象，以高密度燃料JP-10 为基础液体燃料，制得了Al/JP-10 凝胶燃料，测定了最低凝胶剂含量和相转变温度，测试了凝胶燃料的密度、黏度、离心稳定性等物理性能，并通过剪切变稀测试、触变性测试、应变扫描、频率扫描等考察了凝胶燃料的流变性能，以期为燃料后续应用评估及系统设计提供参考。

2 实验部分

2.1 原料和仪器

主要原料：高密度燃料JP-10 根据文献［20-21］制备，挂式四氢双环戊二烯，含量99%，20 ℃密度为0.937 g·mL-1，黏 度 为 3.2 mPa·s；D-甘 露 醇（纯 度98%）、2，2-二甲氧基丙烷（纯度99%）、乙二醇二甲醚（纯度99%）、正丁醚（纯度98%）、二氯甲烷（纯度99%），钛酸异丙酯（纯度99%），上海阿拉丁生化科技股份有限公司；氯化铝（纯度99%），环己烷（纯度99%），西格玛奥德里奇生化科技有限公司；氢化铝锂（纯度97%），油酸（纯度98%），上海麦克林生化科技有限公司，甲苯（纯度99%），乙醚（纯度99%），无水乙醇，天津市元立化工有限公司。试剂均为分析纯。

主要仪器：JA3003/0.001g 精密电子天平，上海景迈仪器设备有限公司；冷冻干燥机，北京博医康实验仪器有限公司；DZF-6050 型真空干燥箱，北京莱凯博仪器设备有限公司；DHR 型流变仪，美国TA 仪器；NDJ-5S 型数字式旋转黏度仪，上海昌吉地质仪器有限公司；ET-320 电子比重计，北京仪特诺电子科技有限公司；TG-20 型离心机，长沙英泰仪器有限公司；S-4800 性场发射扫描电子显微镜（含能谱仪），日本日立公司。

2.2 含纳米铝颗粒凝胶燃料的制备

纳米铝颗粒根据文献［22］制备，主要为：将摩尔比为1∶3 的氯化铝和氢化铝锂分别溶解在乙醚和甲苯的混合物中，然后将氯化铝溶液滴加到氢化铝锂溶液中，持续搅拌并保持1 h，过滤并在滤液中添加0.02 mol·L-1的油酸。在120 ℃及磁力搅拌下将混合物在加热至回流，然后加入钛酸异丙酯并持续搅拌1 h。离心并将得到的产物用无水环己烷和乙醇的混合物洗涤3 次，在真空下干燥12 h，即得到纳米铝颗粒。制得的纳米铝颗粒平均粒径为16 nm，粒径分布为10～25 nm，有效铝含量为86%。

小分子凝胶剂制备方法：室温下将摩尔比为1∶2的D-甘露醇和2，2-二甲氧基丙烷加入到装有乙二醇二甲醚溶剂的三口瓶中，75 ℃加热回流1 h 直至获得澄清溶液。反应结束后，加入二氯甲烷并在40 ℃下保温10 min，滤去不溶杂质后减压蒸发溶剂。最后在正丁醚中重结晶得到LMWG。

凝胶燃料制备方法：在JP-10 中分别加入质量含量为1%和2%的LMWG，80 ℃加热30 min 直至获得澄清溶液，然后分别加入质量含量为10%，15%，20%和25%的纳米铝颗粒，并在500 r·min-1的转速下机械搅拌5 min，使纳米铝颗粒分散在液体燃料中，静置1 h 即得到含纳米铝颗粒的JP-10 凝胶燃料。

3 结果与讨论

3.1 含铝颗粒JP-10凝胶燃料的基础物性

3.1.1 LMWG 的成胶性能

凝胶燃料的最低凝胶剂含量和相转变温度是评价凝胶剂成胶能力的重要指标，凝胶剂添加量越少对燃料密度、黏度等性能影响越小，因此在保证成胶的前提下，凝胶剂的添加量应越低越好。本论文合成的小分子凝胶剂LMWG 在JP-10 的最小凝胶剂添加量为0.5%，低于传统的无机凝胶剂如SiO（2＞5%）和有机大分子凝胶剂如纤维素衍生物（＞4%）［15-16，19］。LMWG/JP-10 凝胶燃料具备热可逆性，在加热条件下可发生凝胶-液体相转变。采用落球法［14］测定了凝胶燃料的相转变温度，即将质量为0.17 g 的玻璃小球置于试管（直径10 mm）中JP-10 凝胶的表面中心处，然后将试管置于油浴中，以1 ℃·min-1的升温速率加热，玻璃球落入试管底部的温度为凝胶燃料的相转变温度。实验发现，当LMWG 含量从1%增加到2%时，LMWG/JP-10的相转变温度从58 ℃增加到66 ℃，低于之前报道的有机凝胶剂（～147 ℃）［19］。图1a 是添加 1%LMWG 的JP-10 凝胶燃料样品照片，从图1a 可以看出凝胶燃料在静置时呈现类固体的状态，同时保持了液体燃料自身的无色透明状态。图1b 是在1%LMWG/JP-10 中添加20%纳米铝颗粒时的凝胶燃料照片，从图1b 可以看出凝胶燃料在倒立的烧杯中不流动，而在搅拌或加热后可以像液体一样流动，说明含有纳米铝颗粒的凝胶燃料仍然具有触变特性。凝胶燃料不仅克服了颗粒在液态燃料中易沉积的问题，也克服了在固态燃料中不易分散的问题，保证了纳米铝在存储过程中均匀稳定分散，而在使用时恢复流动性。

图1 未添加和添加铝颗粒的JP-10 凝胶燃料Fig.1 Photographs of LMWG/JP-10 gels without and with Al nanoparticles

3.1.2 凝胶燃料的状态和微观结构

为了研究纳米铝颗粒和凝胶剂添加量对燃料性能的影响，制备了1%和2% LMWG/JP-10 凝胶燃料，并分别添加了10%、15%、20%、25%的纳米铝颗粒，制得了8 种凝胶燃料，如图2 所示。从图2 可以看出，在纯JP-10 中添加10%纳米铝颗粒时，铝颗粒在液体燃料中无法稳定分散而形成分层。而在LMWG/JP-10胶凝体系中添加铝颗粒时，铝颗粒可以稳定分散而不发生沉降。同时，随着凝胶剂和铝颗粒含量的增大，凝胶燃料逐渐呈现膏状，但在施加剪切力后，这些凝胶燃料都可以流动，呈现流体的特征。图3a是1% LMWG/JP-10凝胶燃料的扫描电镜图，从图3a 可以看出小分子凝胶剂LMWG 在燃料中自组装成纤维结构，并通过纤维的堆积缠绕形成三维网络结构，网格通过对液态燃料的捕获而使其失去流动性，形成凝胶态，而机械搅拌或加热可以一定程度地破坏这种空间网状结构，使凝胶燃料恢复流动性。图3b 是在1% LMWG/JP-10 凝胶燃料中添加20%纳米铝颗粒的扫描电镜图，从图3b 可以看出铝颗粒的加入使得凝胶燃料的微观结构从纤维网络结构变为了纳米球堆积的形式，从而具有更多缠结和联接区域，溶剂分子被固定在纳米球的间隙中，使得凝胶燃料具备更加致密的结构和更高的机械强度［14］。

3.1.3 凝胶燃料的密度和体积热值

密度是评价高密度燃料能量水平的关键指标。采用比重计测试了燃料密度，取三次测试的平均值，如图4a所示。从图4a 可以看出，随着铝颗粒含量的增加，燃料的密度都呈现增加的趋势，且凝胶燃料密度大于同等铝添加量的液体燃料。在未添加铝颗粒时，2% LMWG/JP-10 的 密 度 为 0.969 g·mL-1，大 于 纯 JP-10 的0.937 g·mL-1；当添加10%铝颗粒时，液体燃料密度增加至 0.989 g·mL-1，1% 和 2% 的 LMWG/JP-10 凝胶燃料则分别增加至 1.005 g·mL-1和 1.016 g·mL-1；当铝颗粒含量为25 %时，2% LMWG/JP-10 的密度增加至1.156 g·mL-1，相比于纯JP-10 燃料密度提高了24%。一方面，凝胶化致密结构使凝胶燃料的体积减小，另一方面，添加高密度的纳米Al 颗粒使得凝胶燃料密度进一步增加。如前所述，化学合成的高密度碳氢燃料的密度无法随着环结构的增加而无限制地增加［2］，而在凝胶燃料中添加纳米铝不仅能使颗粒在燃料中稳定分散，也能显著提高燃料的密度。

图2 不同凝胶剂和纳米铝颗粒添加量的JP-10 凝胶燃料Fig.2 Photographs of JP-10 gels with different amount of LMWG and Al nanoparticles

图3 1% LMWG/JP-10 和 1% LMWG/JP-10+20% Al 凝胶燃料的扫描电镜图Fig.3 SEM image of 1%LMWG/JP-10 gels without and with 20%Al

根据铝的体积热值（83.9 MJ·L-1）［23］和 JP-10 的体积热值（39.6 MJ·L-1）计算凝胶燃料的体积热值，结果如图4b 所示。从图4b 可以看出在未添加凝胶剂时，添加25%铝颗粒的燃料体积热值为43.8 MJ·L-1，而当添加1%和2%LMWG 时，同等铝含量的凝胶燃料体积热值分别为 44.9 MJ·L-1和 45.8 MJ·L-1，相比于未添加铝颗粒的JP-10 凝胶燃料分别增加了14%和17%。尽管纳米铝颗粒的质量热值小于JP-10，但凝胶燃料密度的大幅增加使得燃料体积热值显著增加。在油箱体积不变的情况下，使用更高体积热值的燃料可以提供更多的推进动力，显著提高飞行距离或增加有效载荷。

图4 不同凝胶剂和纳米铝颗粒添加量时凝胶燃料的密度及体积热值Fig.4 Density and volumetric heat of JP-10 gels with different amount of LMWG and Al nanoparticles

3.1.4 凝胶燃料的黏度

黏度是评价燃料输送和雾化性能的一个重要参数，而对于凝胶燃料，其在液态时的黏度和流动性对实际使用和输送有较大影响。将不同凝胶剂含量和铝颗粒含量的凝胶燃料以500 r·min-1的转速搅拌3 min后，利用旋转黏度计测试了25 ℃下的动力黏度，测试时搅拌转速为60 r·min-1，结果如图5 所示。从图5 可以看出，燃料的动力黏度随着铝颗粒质量分数的增加而增加，纯 JP-10 的动力黏度为 3.2 mPa·s，当添加10% 和25% 的铝颗粒时，燃料黏度分别增加到19 mPa·s 和 82 mPa·s；添加凝胶剂后，凝胶燃料的黏度显著增长，且黏度随凝胶剂含量的增大而不断增加，当添加25%的铝颗粒时，1%LMWG/JP-10 的黏度为492 mPa·s，2%LMWG/JP-10 的黏度为 840 mPa·s，远大于未添加凝胶剂的含铝颗粒JP-10 燃料，LMWG 和铝颗粒形成的致密结构促使体系黏度的增大。随着凝胶剂和铝颗粒含量增大，燃料内部结构变得越稳定，抵御形变的能力越强，造成黏度的上升。

图5 不同凝胶剂和纳米铝颗粒添加量时JP-10 凝胶燃料的黏度Fig.5 Viscosity of JP-10 gels with different amount of LMWG and Al nanoparticles

3.1.5 凝胶燃料的离心稳定性

凝胶燃料在贮存和使用时，需要测试在高加速度条件下的短期贮存稳定性，因此通过高速离心实验对凝胶的离心稳定性进行了考察。高速离心可以模拟凝胶燃料在储存和运输过程中受到的干扰，由于胶凝作用，燃料不会向液体燃料一样在贮箱中晃动而影响飞行的平稳性，也不会因为管道破裂而出现流溢。如图6 所示，将凝胶燃料在9000 m·s-2加速度下离心10 min，由离心分离出的液体质量占初始质量的百分比来描述凝胶的稳定性。从图6 可以看出，在未添加铝颗粒时，当凝胶剂含量从1%增加至2%时，燃料渗出的液体质量分数从8.5%降至1.2%，凝胶稳定性提升；当添加10%铝颗粒时，1%和2% LMWG/JP-10 凝胶体系的渗出液体质量分数分别为31.5%和10.3%，由于铝颗粒的存在影响了凝胶剂的成胶作用，造成体系稳定性有所下降；而当铝颗粒含量继续增加时，凝胶体系的稳定性逐渐回升，当铝颗粒添加量为25%时，1%和2% LMWG/JP-10 凝胶体系的渗出液体质量分数分别为3.2%和0.9%，已低于同等凝胶剂添加量未添加铝颗粒的JP-10 凝胶。

图6 不同凝胶剂和纳米铝颗粒添加量时JP-10 凝胶燃料的液体渗出质量分数Fig.6 Exudative liquid mass percentage of JP-10 gels with different amount of LMWG and Al nanoparticles

3.2 含铝颗粒JP-10凝胶燃料的流变性能

3.2.1 剪切变稀性能与本构方程的拟合

剪切变稀特性是使凝胶燃料转变为液体的关键，利用凝胶燃料剪切变稀的特性，通过改变压力或剪切力可使凝胶像液体燃料一样控制喷射流量，进而控制飞行速度和方向，克服固体燃料燃烧速率难以随机控制、发动机不易多次启动的缺点。图7 为添加不同含量铝颗粒的凝胶体系在不同剪切速率下的黏度变化图。从图7 中可以看出，随着凝胶剂和铝颗粒含量的增加，凝胶体系的黏度显著增加。同时，凝胶燃料的黏度随着剪切速率的增大而逐渐减小，纳米铝颗粒的加入并未改变凝胶燃料的剪切变稀特性。当剪切速率从0～100 s-1时，添加 20% 铝颗粒的 1% LMWG/JP-10 凝胶燃料的黏度从 4.398×103Pa·s 降至6.433×10-1Pa·s，添加20%铝颗粒的2% LMWG/JP-10 凝胶燃料的黏度从 7.588×103Pa·s 降至 8.541×10-1Pa·s，均出现明显的剪切变稀现象。剪切力对凝胶结构的扰动或破坏，使得被捕获在网状结构中液体渗出，从而降低表观黏度。

图7 不同凝胶剂和纳米铝颗粒添加量时JP-10 凝胶燃料的黏度随剪切速率的变化Fig.7 Viscosity of gelled JP-10 gels with different amount of LMWG and Al nanoparticlesas as function of shear rates

进一步采用非牛顿流体幂律型本构方程近似表征凝胶燃料黏度与剪切速率间的关系［24］，如方程（1）所示：

式中，η为黏度，Pa·s；γ为剪切速率，s-1；K为流体稠度系数，Pa·sn；n为流型参数。将方程（1）两边取对数，可通过线性拟合得到不同凝胶剂和纳米铝颗粒添加量凝胶体系的幂律模型拟合参数，如表1 所示。K值反映了体系黏性的大小，它随着LMWG 和铝颗粒含量的增加而显著增加。对于牛顿流体，n值为1，表明黏度不随剪切速率变化而变化。表1 中凝胶体系的n值都为负值，说明小分子凝胶剂制备的凝胶燃料比典型剪切变稀流体（0＜n＜1）的稀化能力更强［17］；而且，JP-10/LMWG 凝胶燃料和添加纳米金属颗粒的凝胶燃料的n值都比与课题组前期通过有机凝胶剂（1%Gn/JP-10的n值 为 0.007）和 SiO2（8%SiO2/JP-10 的n值 为0.829）制备的 JP-10 凝胶燃料的n值更低［19］，说明以小分子凝胶剂LMWG 制备的凝胶燃料具有更好的剪切变稀性能。

表1 凝胶燃料的幂律模型方程参数Table 1 Coefficient values of gelled fuels fitted with power law mode equation

3.2.2 触变性能

本构方程如幂律模型仅仅描述了剪切速率对黏度的影响，而忽视了时间的因素。随着剪切速率的增大，剪切变稀非牛顿流体的黏度逐渐减小；当保持恒定的剪切速率时，触变性流体的黏度也会随时间而降低。为研究凝胶燃料对剪切时间的依赖性，即触变性测试，在50 s-1的剪切速率持续作用100 s 之后，间隔480 s不施加剪切，然后重新施加50 s-1剪切速率，结果如图8 所示。从图8 可以看出，在恒剪切速率持续作用的100 s 中，凝胶的黏度随时间增加而显著减小，当添加10%的铝颗粒时，1%和2%LMWG/JP-10 凝胶体系的黏度降低至 0.125 Pa·s 和 0.215 Pa·s，分别减少了82.9%和72.9%。停止剪切480 s 后再重新施加原剪切速率，铝颗粒含量10%的1%和2% LMWG/JP-10凝胶体系的黏度回复至 0.138 Pa·s 和 0.267 Pa·s，分别有9.7%和24.4%的回升。由此可见，在间隔时间前后，被破坏的凝胶结构有一定程度的恢复，且随凝胶剂含量的增大而增大，但整体复凝性较弱，无法恢复至受剪切作用前的初始状态。凝胶结构的重新建立将会增加黏度和整个燃料系统的压力损失，因此较低的触变性更有利于凝胶燃料的剪切变稀及输送雾化。

图8 不同凝胶剂和纳米铝颗粒添加量时JP-10 凝胶燃料的黏度随时间的变化Fig.8 Viscosity of gelled JP-10 gels with different amount of LMWG and Al nanoparticles as function of time

3.2.3 动态黏弹性

通过考察体系结构对外界刺激（如应变）的响应程度，分析体系的黏弹特性。通过应变扫描试验分析了凝胶体系的机械强度和结构稳定性。图9 描述了不同铝颗粒和凝胶剂含量的JP-10 凝胶在298 K 和1 Hz 频率下储能模量G'与应变的关系。从图9 可以看出，凝胶的强度可以通过在线性黏弹性区域的范围和储存模量大小来表征，储能模量不随应变变化的范围即为样品的线性黏弹区域（LVE）。可以看出，凝胶燃料的储能模量在低应变值时保持不变，当达到临界应变时凝胶的网络结构会被破坏，导致存储模量下降。凝胶剂含量对凝胶线性黏弹区范围没有明显的影响，1%和2% LMWG/JP-10 凝胶体系的临界应变都在0.02%～0.04%之间。但凝胶剂添加量越大，体系的储能模量越大：在线性黏弹区内，2% LMWG/JP-10 凝胶的储能模量为 3.240×104Pa，远远大于 1% LMWG/JP-10 凝胶的1.551×104Pa。随着铝颗粒含量的增加，凝胶体系线性黏弹性区域的范围逐渐扩大，储能模量的大小不断提高。当添加25% 的铝颗粒时，1% LMWG/JP-10 和2%LMWG/JP-10 凝胶体系的储能模量分别增加到 1.843×105Pa 和 4.383×105Pa，线性黏弹区为0.2%～0.3%。上述结果表明，凝胶剂和铝颗粒的共同作用使得凝胶体系内部结构更加稳定、机械强度增大，抗变形能力增强。

图9 不同凝胶剂和纳米铝颗粒添加量时JP-10 凝胶燃料的储能模量随应变的变化Fig.9 Storage modulus of gelled JP-10 gels with different amount of LMWG and Al nanoparticles as function of oscillation strain

通过频率扫描试验研究了储能模量G'和耗能模量G″的频率依赖性，即凝胶结构的黏弹性和时间尺度之间的关系。低频测试模拟的是燃料在装载或存储期间的干扰，高频测试模拟的是如注射或撞击等更短时间的操作。图10 描述了不同铝颗粒和凝胶剂含量的凝胶在298 K 和0.05%应变下模量与频率的关系。从图10 可以看出，在 0.1～100 rad·s-1的频率变化范围内，所有样品的储能模量大小均高于耗能模量，凝胶样品表现出类固态的特征。同时，随着凝胶剂含量和铝颗粒含量的增大，凝胶结构的强度增大，使得储能模量和耗能模量也显著增加。整体来说，凝胶体系的模量会随着频率的增大而呈现增大的趋势。当频率从0.1～100 rad·s-1时，2% LMWG/JP-10 的储能模量从3.901×104Pa 增加到 7.193×104Pa；当添加 20% 的铝颗粒时，2% LMWG/JP-10 的储能模量从2.256×105Pa增加到2.743×105Pa。这种趋势表明，在较高的频率（较小的时间尺度）下，样品的弹性成分占主导地位，这可能会导致凝胶燃料难以断键而影响雾化［25-26］。

图10 不同凝胶剂和纳米铝颗粒添加量时JP-10 凝胶燃料的储能模量和耗能模量随频率的变化Fig.10 Storage modulus（G'）and loss modulus（G″）of gelled JP-10 gels with different amount of LMWG and Al nanoparticles as function of angular frequency

4 结论

本研究制备了含有纳米铝颗粒和小分子凝胶剂LMWG 的JP-10 凝胶燃料，测量研究了铝颗粒含量和LMWG 含量对燃料基础物性和流变性能的影响，得出以下主要结论：

（1）Al/JP-10 凝胶燃料的结构稳定并保持热可逆性，在施加剪切力或加热的条件下实现凝胶态与液态的转变；

（2）凝胶燃料的密度和黏度都随着铝颗粒含量和凝胶剂含量的增加而增加，当纳米铝含量为25%时，2% LMWG/JP-10 的密度为 1.156 g·mL-1，体积热值为45.8 MJ·L-1，500 r·min-1的转速剪切 3 min 后的黏度为840 mPa·s；

（3）纳米铝颗粒造成凝胶体系稳定性下降，但当铝含量逐渐增加时，凝胶体系的稳定性逐渐回升，当铝颗粒添加量为25%时，1%和2% LMWG/JP-10 凝胶体系在9000 m·s-2加速度下离心10 min 的渗出液体质量分数分别为3.2%和0.9%；

（4）纳米铝颗粒使得凝胶体系的黏度显著增加，但依旧保持良好的剪切变稀特性，黏度随着剪切速率的增大而逐渐减小，当剪切速率从0～100 s-1时，添加20%铝颗粒的2% LMWG/JP-10 凝胶燃料的黏度从7.588×103Pa·s 降至 8.541×10-1Pa·s，凝胶燃料的触变性较弱，无法恢复至受剪切作用前的状态；

（5）纳米铝颗粒增大了凝胶体系线性黏弹性区域的范围和储存模量大小，增强了凝胶体系的机械强度和内部结构稳定性，当添加25%的铝颗粒时，2% LMWG/JP-10 凝胶体系的储能模量为4.383×105Pa，线性黏弹区为0.2%～0.3%；凝胶体系的模量随着频率的增大而呈现增大的趋势。