乌弄龙电站分段关闭动作时滞的分析与改进
2020-05-12祁英明
赵 勇,许 栋,朱 祥,祁英明,张 晗,兰 宇
(1.南瑞集团(国网电力科学研究院)有限公司,江苏 南京211106;2.华能澜沧江乌弄龙里底工程建设管理局,云南 昆明671500)
0 引言
在水电站的工程实际中,由于其水工结构、引水管道、机组转动惯量等因素的影响,经过调节保证计算,要求调速器的接力器在紧急关闭时具有导叶分段(一般为2段)关闭特性,即在导叶紧急关闭过程中,要求按照拐点区分成关闭速度不同的2段(或多段)关闭特性,如图1所示,导叶分段关闭装置就是实现这种关闭特性的装置[1-6]。
图1 分段机理
纯机械式分段,无需电源,由于必须利用凸轮或楔形板使接力器在运动时控制切换阀换位,机械系统复杂,有的电站在布置上也有一定的困难。图2为机械式分段系统。纯电气式分段布置方便,但须十分重视其控制电源和控制回路的可靠性,一般应采用两段厂用电直流电源对切换电磁阀回路供电。如果电站有事故配压阀,分段应该安装在事故配压阀与接力器之间的油路中。值得注意的是,在接力器位移凸轮机构/控制阀和分段关闭阀的布置上,一定要使二者尽可能靠近安装,以减小油管路长度,减少动作延迟。图3为纯电气式分段关闭装置液压原理,其中,滑阀式分段关闭阀V2,即分段母体,其三维结构如图4所示,纯电气式依靠侧端盖上的电磁换向阀V1实现控制油路切换,纯机械式或者电气+机械组合式则在侧端盖上采用液控换向阀实现控制油路切换[7-8]。
图2 接力器机械式导叶分段系统
1 工程概述
乌弄龙4号机在做完静态试验之后,发现原先满足要求的拐点滞后约10%的开度。从分段Ⅱ动作到上一层分段Ⅰ侧液控阀失压、分段Ⅰ本体滑阀动作截流,这一过程存在着约1s 的延时,该延时直接造成了相应拐点的滞后,按照一段关机约10%/s的速度,曲线拐点就下移了10%的开度。
图3 纯电气式分段关闭装置原理
测试发现:分段Ⅱ单独投电气分段情况下,设定拐点值为51%,10次试验实测平均差值为9.94%,平均拐点为41.06%;分段Ⅱ单独投机械分段情况下,设定拐点值为71%,10次试验实测平均差值为11.84%,平均拐点为59.16%。调保计算要求关机拐点应为51.3%,现场将电气分段动作点提前9.94%,修正设定值为61%,实际关机拐点51.7%,满足要求;同时将机械分段动作点提前11.84%,修正设定值为62%,实际关机拐点50.27%,基本满足要求。表1记录多次试验导叶关闭实际拐点位置。
图4 滑阀式分段关闭阀三维结构
表1 多次试验导叶关闭实际拐点位置
由于现场工期紧张,无法等到隔夜再次检验,现场最终取消分段Ⅱ,沿用1~3号机相对稳妥的方式,即,将电磁阀直接装到分段Ⅰ本体,代替液控切换,保证无延时。
2分段延迟动作分析
(1)因素一:回油不畅
提供的原始液压系统图中,分段Ⅱ的回油是单独配送,与分段Ⅰ合并连到回油箱。但现场安装采取将分段Ⅱ的回油与锁定还有飞摆的回油三处整合一起送中间层与分段Ⅰ、事故配压阀的回油再合并接连到回油箱。之后提供的更改液压系统图中,分段Ⅱ的回油也是单独配送,与分段Ⅰ合并连到回油箱。但4号机现场安装仍采取之前配管方式,将分段Ⅱ的回油与锁定还有飞摆的回油三处整合一起送中间层与分段Ⅰ、事故配压阀的回油再合并接连到回油箱。
水机室内的回油配管方式是将分段Ⅱ的回油与锁定和飞摆的回油合归一处(“麻花状”)的方式,存在着回油不畅的问题。同时,1~4号机不仅都存在着分段动作延迟的共性问题,而且都存在着事故动作和飞摆过速动作延迟1~2s 的共性问题,其通病跟此处联结的回油不畅有一定关系。
(2)因素二:液控管路细长弯折
乌弄龙工程1~4号机液控管路均采用DN15的细管子,从水机室分段Ⅱ到中间层的分段Ⅰ,液控管长度约有40m,且有10处弯折。管路细长弯折的结构特点对液压信号传递的及时性有着一定影响。
(3)因素三:管内残余空气未排尽
现场4号机投运过程中,为了排除管路的空气,通过拧开水机室分段Ⅱ集成块回油口,多次手动投退机械与电气分段,手动投持续的时间每次约为15s,释放了约20L 油,恢复后当时延迟问题基本得到解决。之后也投过事故配压阀与飞摆,未见明显延迟。这种排气方式存在不足,无法确保管路中残余空气全部排出,宜采取低压下将中间层分段Ⅰ液控口拧开泄油排气,该种排气方式效果更佳。
3 改进方案
基于“保证回油畅通”思想和“缩短控制被控对象距离”的思想,提出以下4种改进方案,供参考选择。
(1)改进方案一思路:将原分段Ⅱ改为分段2+分段3,即,将电气与机械分开,重新制作块子。
现场安装要求:分段2紧挨分段Ⅰ,缩短电气分段与分段Ⅰ间的液控管长度、并就近回油箱配接回油(与分段Ⅰ的回油合并送到一旁的回油箱),可以首先充分保证电气动作无延时;另外,分段3装于接力器旁、单独配接回油(可与分段1分段2的回油合并)送回油箱,保证机械分段回油畅通(图5)。
图5 改进方案一原理
(2)改进方案二思路:与方案一略有不同,针对分段3单独配接回油(可与接力器漏油管合并)送至漏油箱,从而充分保证机械分段回油畅通(图6)。
图6 改进方案二原理
(3)改进方案三思路:下移分段Ⅰ至水机室外的墙上,如此分段Ⅰ与分段Ⅱ同层布置,缩短了液控管路的长度,由原来的近40m 缩减为机坑至墙外的约10m 多。此外,分段Ⅱ的回油管单独配送上去(现场是与锁定、飞摆的回油合并送上去),并与分段Ⅰ的回油合并去向回油箱(图7)。
图7 改进方案三原理
(4)改进方案四思路:在方案三的基础上,针对分段Ⅱ的回油单独配管,连同接力器的漏油共同送至漏油箱,保证回油顺畅。(图8)
图8 改进方案四原理
综合4种方案现场改造的工程量来看,建议优先考虑方案四,其次为方案二。原因为:机坑内分段集成块的回油最好接引到漏油箱,因为首先漏油箱容量足够(约0.8m3)机组正常开起来带负荷在拐点以下的概率不是很高(主要是关机),且分段每次动作流入漏油箱的油量小于1L;回油箱预开的辅助油口不够用,不便单独一根连回油箱;分段Ⅰ下移到水机室外,直接缩减了控制被控对象距离。如若原分段Ⅱ一分为二,可将单独的电气集成块安装在中间层分段Ⅰ本体附近缩短液控距离,回油管就近连回油箱;此时,单独的机械分段集成块安装在水机室,单独配接回油管送至漏油箱,且确保低压充油时将液控阀接口拧开排尽管路中的空气(建议在分段Ⅰ液控接口前安装一支管带阀门,便于排油排气),从而保证机械动作至分段Ⅰ动作过程无延迟。
4 结论
针对乌弄龙工程“拐点下移”的时滞现象,分析了造成分段本体节流动作延迟问题的影响因素,包括:①回油不畅;②液控管路细长弯折;③管路残余空气未被排尽。基于“保证回油畅通”和“缩短控制被控对象距离”的思想,提出了4种改进方案供参考选择。为水电调速器工程设计及现场故障处理提供参考。