含水合物粉质黏土压裂成缝特征实验研究1)

杨 柳 石富坤 张旭辉†,,2) 鲁晓兵†,

∗(中国矿业大学(北京)深部岩土力学与地下工程国家重点实验室,北京 100083)

†(中国科学院力学研究所流固耦合系统力学重点实验室,北京 100190)

∗∗(中国科学院大学,北京 100190)

引言

天然气水合物是在低温高压条件下形成的一种冰状晶体,主要赋存于砂土和粉质黏土沉积层中,富含极其丰富的天然气,1 m3的水合物沉积层能够释放出160∼200 m3的天然气[1-2].已探明的天然气水合物沉积层绝大部分存在于海底,少部分分布在陆地的冻土层内和深水湖底[3].研究发现,天然气水合物分布广泛,资源量高,其储量相当于传统化石能源燃料的2 倍左右,是一种储量巨大的非常规天然气资源[4-5].我国分别在祁连山冻土层和南海沉积层取得了优质的水合物沉积物样品,说明我国的水合物储量丰富、丰都高、开采潜力巨大,目前已经水合物开采方面的研究列入国家重点研究规划[6].天然气水合物作为一种新型的清洁能源,开采效率的提高对全球环境保护、缓解能源危机具有重要意义[7].

天然气水合物具有广阔的勘探开发前景,受到国内外众多学者的广泛关注,目前主要围绕水合物开采方法、技术及工艺等方面开展研究[8-9].与常规的化石能源不同,水合物的开采存在较大的特殊性,具体表现为开采条件特殊、分解需要热量大、地层稳定性低和天然气易泄漏[10].水合物赋存于高压、低温的环境下,需要通过供热或降压引起水合物分解从而获得天然气.然而,单纯依靠水合物沉积层自身的热量是远远不够的,必须从外界输入大量的热量使得水合物充分分解[11].水合物沉积物作为骨架结构的一部分,分解后会导致地层强度大幅度降低、孔隙压力剧烈变化,对井筒、地层的稳定性带来较大威胁[12].此外,水合物沉积层往往处于未固结状态、渗透性好,释放出的天然气易沿着盖层的高渗通道发生窜流、泄漏.水合物沉积层的这些特点为水合物的开采带来较大挑战,很大程度上限制了天然气水合物的高效开发[13-14].目前,适用于水合物开采的方法主要包括降压法、供热法、抑制剂法、置换法、固体法以及多种方法联合法,这些方法普遍存在传热速率低、水合物开采效率慢等特点[15-17].张旭辉等[18]提出了一种机械粉碎与加热联合的水合物开采设想,不仅避免了大量的固体颗粒举升带来的能量损耗,还可以通过固体颗粒回填降低了沉积层坍塌的风险.与传统的方法相比,这种方法克服了传统方法中传热慢、分解效率低等缺点,适用于分布集中、丰度高、储量大、未固结的水合物沉积层中.

水合物沉积物的开采方法的关键是大幅度提高水合物沉积层的渗流能力、扩大水合物的分解范围.俄罗斯学者提出水平井多级压裂技术依靠高压流体诱发人工裂缝,可以改善地层的渗流通道,在水合物开采中具有很大的应用前景[19],郑哲敏[20]提出了水合物沉积层水平井压裂面临的一系列工程科学问题,认为水力压裂的优势主要体现在两个方面:一方面注入的压裂液往往温度高于地层,与水合物沉积层接触后,促进水合物分解、释放天然气;另一方面压裂产生的裂缝可提高压裂液与水合物沉积层的接触面积,利于水合物大范围分解.此外,裂缝可作为天然气的高速通道,提高水合物气井的产量.邵茹[21]设计了一种双水平井多级压裂开采水合物的方案,一口水平井作为压裂井,另外一口作为采气井.通过压裂井注入热流体促进水合物沉积层分解,从采气井开采分解出的天然气.祝道平等[22]提出将高能气体压裂技术应用于水合物开采的设想,高压气体可作用于地层上引起裂缝扩展,提高地层的导流能力.同时,高温气体在一定程度上起到了供热作用,促进了水合物的分解[23-25].高能气体压裂技术可与传统的开采方法结合,达到强化水合物开采效率的目的.然而,将水力压裂技术应用于水合物开发尚处于理论研究阶段,其他配套的技术如工作液配方、井壁稳定、固井及排采技术有待于进一步研究[26].综合来看,水力压裂技术对改善地层渗流能力和扩大水合物的分解范围都有重要作用,是一种潜在的水合物高效开采技术.

目前,水力压裂技术已经广泛的应用于页岩油气等非常规资源的开采中,使得北美页岩油气进入了大规模高效开发阶段.该技术的成功应用与页岩本身的特殊性有关.我国南海粉质黏土质水合物沉积物主要由黏土矿物、水合物和冰组成,与页岩的矿物组成(黏土矿物和脆性石英矿物)具有一定的相似性.尤其是水合物和冰含量较高,使得水合物沉积物的脆性较强,有利于人工裂缝的起裂、扩展.本文针对我国南海含水合物粉质黏土沉积层的成缝能力开展研究,并与砂土沉积层进行对比,分析沉积物组成、水合物含量及冰对裂缝形态、破裂压力的影响.

1 实验样品、设备和步骤

1.1 试样制备

实验采用的粉质黏土取自南海水合物区,颗粒比重约为2.7,相对密度约58%,直径在0.005∼0.05 mm 范围的颗粒占比约为80%,颗粒级配曲线如图1(a)所示.粉细砂土比重约为2.68,相对密度为54%,直径在0.005∼0.05 mm 范围的颗粒占比约7.8%,颗粒级配曲线如图1(b)所示.相比而言,粉质黏土的颗粒直径较小,处于几个微米到几十微米级别.采用粉质黏土和粉细砂制备土样,即为水合物赋存的沉积物骨架,基本物性参数如表1 所示.制备的土样直径×高度约为3.9 cm×8 cm.在制备土样过程中,分四层砸实,可保证土样的均匀性.甲烷水合物在粉质黏土中合成时间长,且饱和度难以控制.而四氢呋喃水合物在热力学性质方面与甲烷水合物具有很强的相似性,在不考虑开采产气的力学性质的研究中能够相互模拟.四氢呋喃水合物在大气压和温度4◦C 下即可形成,形成条件容易控制,合成难度低.因此,本文采用四氢呋喃水合物开展实验,在降低实验难度的同时,还可以反映出水合物沉积物的成缝特征[27].

图1 颗粒级配曲线Fig.1 Particle gradation curve

表1 样品参数Table 1 Sample parameters

研究发现,水合物沉积层具有非均质性强,横向变化大的特点,且部分沉积层同时发育水合物和冰.为了更好地反映水合物沉积层的特征,本实验分别制备三种试样(沉积物骨架试样、水合物沉积物试样和水合物−冰沉积物试样),并对比研究沉积物骨架性质、水合物和冰饱和度对沉积层压裂裂缝延伸的影响.沉积物骨架试样(1#和11#)在自然条件下风干至质量不再变化,即制备成功(图2(a));水合物沉积物试样是在沉积物骨架试样中注入一定量的四氢呋喃(质量分数为19%),保持温度−9◦C 下持续48 h 以上,即制备成功(图2(b));水合物−冰沉积物试样是在水合物沉积物基础上制备的,将水合物沉积物试样置于0◦C 的冰水混合物中,并将环境温度降至−9◦C,持续5 d 以上,直至样品表面冰层形成(冰层厚度约为1 cm),试样如图2(c)所示.

图2 水合物沉积层试样示意图Fig.2 Schematic diagram of the hydrate deposit sample

1.2 试样的基本力学性质

粉质黏土的水合物饱和度约90%.图3 为粉质黏土的应力−应变曲线,可以看出应力随着应变的增大呈现三台阶式的增长,曲线具有明显的三段式特征:弹性变形段、塑性变形段及应变硬化段[28].当应变低于15%时,含水合物的粉质黏土试样表现为线弹性特征;当应变在2%∼6%范围内,含水合物的粉质黏土试样表现为塑性变形特征,即应力基本不变,应变由2%增大到6%;当应变高于6%时,含水合物的粉质黏土试样表现为应变硬化特征,即随着应变增大,应力迅速上升.此外,应变硬化段分为两个阶段,初期段粉质黏土试样表现为均匀变形,应力升高较快;后期段粉质黏土试样表现为局部变形,应力的升高趋势开始放缓.根据库伦莫尔圆可知,随着围压的增大,含水合物的粉质黏土试样强度逐渐增大,内聚力和内摩擦角分别为0.3 MPa 和2.21◦.

图3 粉质黏土的应力应变曲线和摩尔圆[28]Fig.3 Stress-strain curve and molar circle of silty clay[28]

砂土水合物平均饱和度约为85.3%.图4 为粉细砂土的应力−应变曲线和莫尔圆[29].可以看出粉细砂土水合物沉积物表现为塑性破坏;随着围压的增大,试样强度逐渐增大.水合物平均饱和度为85.3%时,内聚力和内摩擦角分别为3.1 MPa 和12.4◦.

图4 粉细砂土的应力−应变曲线和摩尔圆[29]Fig.4 Stress-strain curve and molar circle of fine sand [28]

1.3 试验设备及步骤

图5 所示为水合物沉积层水力成缝装置示意图,是在中国科学院力学研究所原有高压三轴仪器基础上改装而成,实验设备包括:ISCO 泵(0∼40 MPa),压力表,阀门,套管、低温室等.低温室可保证实验处于环境温度在−9◦C 下,避免水合物分解和冰融化;ISCO 泵用于向试样内注入高压流体进行水力压裂;压力表记录注入压力随着时间的变化;套管用于连接高压管线和试样,在套管外壁与圆孔内壁间用环氧树脂封固;高速摄影用于拍摄样品表面裂缝扩展动态.

图5 水合物沉积层水力成缝试验装置示意图Fig.5 Schematic diagram of hydraulic fracturing test device for hydrate deposit layer

水合物沉积层水力成缝实验步骤如下:

(1)取粉质黏土和砂土,分别制备沉积物骨架试样、水合物沉积物试样和水合物−冰沉积物试样.并在试样钻5 cm 深的小孔,直径约为1 cm.

(2)打开温控设备,确保环境温度在−4◦C 以下,将制备好的样品放置于样品架上;把圆管置于圆孔内,保持圆管插入深度约4 cm,在圆管下部流出1 cm的空间(图5);

(3)按照质量比3:1 将环氧树脂和固化剂混合均匀,注入到圆管外壁与圆孔内壁的间隙,保持10 h 以上,直到环氧树脂和固化剂完全固化;

(4)将圆管连接到高压管线上,打开阀门,启动ISCO 泵,开始注入高压流体(室温25◦C).逐渐提高泵入压力,直到试样表面出现裂缝,压力迅速下降,即可停止实验.

(5)取下样品,观察水力裂缝的形态特点(位置、方向、条数等);并将压力表记录的数据拷贝至电脑,绘制注入压力随着时间的变化曲线.

2 实验结果分析

2.1 沉积物骨架试样成缝特征

2.1.1 粉质黏土沉积物骨架试样

打开阀门,将流体注入粉质黏土沉积物骨架试样中,裂缝迅速扩展,裂缝形态如图6 所示.理论上,试样的长度是直径的2 倍,裂缝水平向扩展的阻力要明显低于垂直向的扩展,试样压裂倾向于形成水平裂缝.然而,试样压后产生三条裂缝:两条垂直裂缝和一条水平裂缝.两条垂直裂缝的缝面与样品端面垂直,呈180◦对称分布,长度约为样品长度的一半,缝宽约为1 mm(图6(a)和图6(b)).水平裂缝的缝面与样品端面平行,长度约为样品周长1/4,缝宽约为1 mm(图6(c)).此外,流体主要从裂缝内流出,且裂缝附近没有形成明显的渗透区,说明粉质黏土沉积物的渗透率较低.

图6 粉质黏土沉积物骨架试样(sample 1#)压裂裂缝形态Fig.6 Fracture morphology of silty clay sediment skeleton sample(sample 1#)

粉质黏土沉积物骨架试样压裂时,垂直裂缝与水平裂缝同步扩展,说明水力裂缝的扩展方向性较差.这与粉质黏土沉积物骨架渗透性较低有关.在流体压力作用下,流体进入粉质黏土沉积物骨架内.由于粉质黏土沉积物渗透率较低,注入的流体在局部形成高压.裂缝扩展的阻碍作用影响较小,因此压裂裂缝处于自由扩展的状态,不具有明显的方向性.当流体压力超过样品的抗拉强度时,就产生了垂直拉伸裂缝和水平拉伸裂缝.

2.1.2 砂土沉积物骨架试样

流体注入砂土沉积物骨架试样中,引起水力裂缝扩展,裂缝形态如图7 所示.压裂形成的裂缝为水平缝,该裂缝平行于样品端面,呈半圆形分布,长度约为样品周长的3/4,裂缝宽度约为1∼8 mm.在水平裂缝附近形成了宽度约为3 cm 的流体渗透区,说明砂土沉积物骨架的渗透率明显高于粉质黏土沉积物骨架.此外,人工将样品掰开后,发现裂缝面基本处于同一平面内,然而裂缝表面不光滑,粗糙度较高,呈现锯齿形.

图7 砂土沉积物骨架试样(sample 11#)压裂裂缝形态Fig.7 Fracture morphology of sand sediment sample(sample 11#)

相比粉质黏土沉积物,砂土沉积物骨架的胶结强度和渗透率较高.在相同流体压力下,流体迅速渗流进入孔隙中,降低了缝内压力.由于砂土沉积物骨架的胶结强度高,裂缝扩展的阻力效应逐渐显现出来.裂缝水平向扩展的阻力要明显低于垂直向的扩展,因此流体在试样内产生垂直于上下端面方向的拉应力,当拉应力超过样品的抗拉强度时,水平裂缝就形成了.

2.1.3 注入压力特征

图8 为沉积物骨架试样注入压力随着注入时间的变化.随着注入时间的延长,注入压力逐渐增大.初期压力增速较慢,后期增速逐渐加快,最终达到最大压力,之后压力迅速下降至零.最大压力点是初始裂缝延伸的压力,即为破裂压力.由于样品尺寸比较小,裂缝形成后迅速扩展至边界,因此在压裂压力曲线上看不到裂缝延伸段.粉质黏土沉积物骨架的破裂压力约为7.2 kPa,裂缝开始扩展的时间为9 s.砂土质沉积物骨架的破裂压力约为5.13 kPa,裂缝开始扩展的时间为8 s.相比而言,粉质黏土沉积物骨架具有较高的破裂压力.这与砂土沉积物渗透率较高,吸水后胶结强度明显下降有关.

图8 粉质黏土和砂土沉积物骨架试样压裂压力曲线Fig.8 Fracturing pressure curve of skeleton samples of silty clay and sand sediment

2.2 水合物沉积物试样成缝特征

2.2.1 粉质黏土水合物沉积物试样

与粉质黏土沉积物骨架压裂不同,高压流体(5 MPa)注入粉质黏土水合物沉积物试样后,样品表面无明显变化;将流体压力提高至40 MPa,仍没有观察到裂缝扩展的现象.保持40 MPa 压力,采用高速摄影机持续观察样品表面变化.注入时间约174 s 时,流体瞬间喷出,呈180◦对称形成两条水柱,喷射时间持续约1 s,并产生一条水平裂缝(图9).此外,水平裂缝平行于样品端面,几乎完全贯穿整个样品横截面,裂缝宽度约为0.5∼1 mm.人工将样品掰开后,发现裂缝表面较为平整,基本处于同一平面上,无明显转向作用,结果如图10 所示.

相比粉质黏土沉积物骨架而言,粉质黏土水合物沉积物的孔隙被水合物占据,提高了试样的胶结强度、脆性和成缝能力,裂缝扩展具有明显的方向性.此外,水合物赋存于孔隙,大幅度降低了粉质黏土水合物沉积物的渗透率.由于渗透性极低,注入的流体只能局限在注入点附近,难以诱发裂缝扩展.随着注入流体与样品长时间接触,注入点附近水合物受热分解,局部渗透性提高,胶结强度下降,导致裂缝瞬间扩展,最终形成水平的拉伸裂缝.可见,粉质黏土水合物沉积物的裂缝在流体压力和热应力联合作用下才发生扩展,具有明显的延迟效应.

图9 粉质黏土水合物沉积物试样裂缝扩展动态Fig.9 Dynamics of fracture propagation in silty clay hydrate sediment samples

图10 粉质黏土水合物沉积物试样(sample 2#)压裂裂缝形态Fig.10 Fracture morphology of silty clay hydrate sediment sample(sample 2#)

2.2.2 砂土水合物沉积物试样

流体注入砂土水合物沉积物试样,引起裂缝扩展,裂缝形态如图11 所示.压裂形成的裂缝为三条垂直裂缝(相隔90◦左右)和多条微裂缝,呈现出裂缝网络形态.该裂缝垂直于样品端面,长度约为试样长度的1/3,裂缝宽度约为0.8∼1.2 cm.压裂过程中,流体与砂土的混合物从三条垂直裂缝中流出.多条微裂缝中并没有发现流体流动.

图11 砂土水合物沉积物试样(sample 22#)压裂裂缝形态Fig.11 Fracture morphology of sand hydrate deposit sample(sample 22#)

砂土水合物沉积物试样在低温制备过程中,由于水合物膨胀产生了大量的微裂缝.当流体在高压作用下注入试样中,迅速进入微裂缝中,诱发微裂缝张开、连接和贯穿,最终形成网络结构,可大幅度改善砂土水合物沉积层的导流能力.然而,由于砂土水合物沉积物的砂粒容易剥落,与流体混合后,形成固液两相流动,易堵塞裂缝,导致井底大范围出砂,对甲烷的产出带来不利影响.

2.2.3 注入压力特征

图12 为水合物沉积物试样注入压力随着注入时间的变化.对于砂土水合物沉积物而言,注入压力随着时间迅速增大,达到破裂压力后,压力迅速下降至0.破裂压力约为4.272 MPa,高于砂土沉积物骨架的破裂压力(5.13 kPa).可见,水合物的存在提高了沉积物的胶结强度,一定程度上提高了破裂压力.

图12 粉质黏土和砂土水合物沉积物试样压裂压力曲线Fig.12 Fracturing pressure curve of silty clay and sand hydrate sediment samples

粉质黏土水合物沉积物试样的压力曲线具有明显的三段式特征.初期段,注入压力随着时间迅速增大,达到40 MPa 后,试样内没有出现微裂缝.中期段,注入压力处于恒定状态,约为40 MPa,说明试样渗透率极低,流体几乎不发生渗流,从而保持压力一定稳定.后期段,水合物逐渐分解,水平裂缝迅速贯穿试样横截面,而注入压力迅速下降至零.根据压力曲线可以推测,粉质黏土水合物沉积层压力过程中,极有可能产生较高的施工压力.适当延长注入时间,保持流体与沉积层充分接触,会起到加热水合物沉积层和引起水合物分解的作用,在一定程度上可降低破裂压力.经过多次实验,粉质黏土水合物沉积物试样的破裂压力存在较大不确定性,大约为10∼40 MPa.这可能与粉质黏土沉积物复杂的微观非均质性有关,低压力传递能力易形成局部高压.此外,水合物形成对孔隙结构的影响可能具有一定随机性,进而导致不同的破裂压力,其微观控制机理有待于进一步研究.

2.3 水合物冰沉积物试样成缝特征

2.3.1 粉质黏土水合物−冰沉积物试样

水合物−冰沉积物试样是在水合物沉积物外表覆盖1 cm 厚的冰层,用于模拟地质特征极其复杂的水合物沉积层.流体注入粉质黏土水合物−冰沉积物试样后,裂缝迅速扩展,裂缝形态如图13 所示.压裂形成的裂缝整体呈现为一条水平缝,然而裂缝面并不平直,存在较大程度的转向(图13(b)).水平裂缝几乎完全贯穿整个试样,裂缝长度约等于试样周长.裂缝处于闭合状态,缝宽小于1 mm.

图13 粉质黏土水合物冰沉积物试样(sample 3#)压裂裂缝形态Fig.13 Fracture morphology of silty clay hydrate sediment sample(sample 3#)

从图13(a)和图13(b)可以看出,冰层非均质性较强,广泛发育弱面、孔洞等等,这是水裂缝发生转向的主要原因.由于水合物沉积物表面覆盖冰层,极大地提高了整体的胶结强度.冰层的脆性指数较高,可以提高水合物沉积物的成缝能力.水合物与冰同时存在,倾向于产生复杂裂缝.

2.3.2 砂土水合物−冰沉积物试样

砂土和粉质黏土水合物−冰沉积物试样压裂形态特征基本一致,结果如图14 所示.压裂形成的裂缝整体呈现水平形态,局部区域出现分叉裂缝.裂缝面不平直,转向特征明显.水平缝基本上贯穿了整个试样,缝长约等于试样周长.与不含冰层的砂土水合物沉积物试样相比,裂缝扩展具有较好的方向性,倾向于形成单一的水平裂缝,不利于裂缝网络的形成.这是由于冰层的存在,很大程度上限制了水合物膨胀,影响了微裂缝的形成.总的来看,砂土和粉质黏土水合物−冰沉积物试样压裂形态特征主要取决于冰层的强度和非均质性.

图14 砂土水合物冰沉积物试样(sample 33#)压裂裂缝形态Fig.14 Fracture morphology of sand hydrate-ice sediment sample(sample 33#)

2.3.3 注入压力特征

图15 粉质黏土和砂土水合物冰沉积物试样压裂压力曲线Fig.15 Fracturing pressure curve of silty clay and sand hydrate-ice sediment sample

图15 为粉质黏土和砂土水合物−冰沉积物试样压裂压力曲线.随着注入时间的延长,注入压力逐渐增大.初期压力增速较慢,后期增速逐渐加快,最终达到最大压力,之后压力迅速下降至零.粉质黏土水合物−冰沉积物试样的破裂压力约为25.2 MPa,裂缝开始扩展的时间为18 s.砂土水合物−冰沉积物试样的破裂压力约为21.4 MPa,裂缝开始扩展的时间为16 s.相比而言,粉质黏土水合物−冰沉积物试样具有较高的破裂压力.事实上,两者之间的破裂压力差别不大,且压裂压力曲线形态有很大相似性.说明当冰层存在时,压裂特征主要取决于冰层的性质,而沉积物骨架的性质影响较小.

2.4 骨架、水合物及水合物冰沉积物试样成缝试验结果对比

本文中土骨架试样成分为粉质黏土和粉细砂土,水合物沉积物试样由四氢呋喃水合物与土骨架组成,水合物−冰沉积物试样由四氢呋喃水合物、冰层和土骨架.表2 给出了不同土质的沉积物骨架试样、水合物沉积物试样和水合物−冰沉积物试样的强度及成缝能力参数.其中,由于水合物−冰沉积物试样难以开展高压三轴力学实验,无法测量强度参数.考虑到水合物−冰沉积物与与冰、冰沉积物有相似性,本文分别采用河冰和冰沉积物的强度参数来代替粉质黏土和粉细砂土水合物−冰沉积物试样的强度参数,作为定性分析的依据.从表2 中可以看出:

(1)含水合物的沉积物比不含水合物的骨架的内聚力高了几倍以上,水合物与骨架粘结,使得颗粒间得胶结强度提高.水合物的存在提高了粉质黏土的内摩擦角,但是降低了粉细砂土的内摩擦角.可见,水合物没有改善颗粒表面的粗糙度和滑动摩擦,与内摩擦角没有必然关系.

(2)对于相同土质的沉积物而言,水合物−冰沉积物的破裂压力最高,水合物沉积物次之,沉积物骨架最低.从总体趋势来看,破裂压力与内聚力呈正相关关系.高内聚力的沉积物具有较高的颗粒间胶结强度,在一定程度上阻碍了拉伸裂缝的扩展,从而提高了破裂压力.

(3)对于不同土质的沉积物而言,粉质黏土沉积物的破裂压力总体高于砂土沉积物.这与粉质黏土沉积物特殊的应力−应变和低渗透特征有关.当粉质黏土沉积物应变高于6%时,粉质黏土试样强度迅速上升,呈现应变强化的特征,对水力拉伸裂缝的扩展具有一定的阻碍作用.此外,粉质黏土沉积物颗粒粒径小,渗透性差,使得水力难以通过渗透作用迅速传递压力,从而提高了沉积层的破裂压力.

(4)水合物和冰的存在提高了沉积物的成缝能力.此外,裂缝受冰层非均质性影响,扩展过程中会出现转向,容易出现复杂裂缝.相比砂土沉积物而言,粉质黏土沉积物在水力作用下裂缝扩展方向性较好,成缝能力强.而砂土沉积物在水力作用下,颗粒容易脱落,进而发生“流土”现象,不利于裂缝的形成.

表2 试样的强度参数及成缝特征Table 2 Strength parameters and hydraulic fracture characteristics

通过以上对比研究可以看出,土质、水合物和冰饱和度对沉积层的力学强度及成缝能力参数所起的作用差别很大.此外,水力成缝能力不仅仅取决于力学强度,还与沉积物本身的渗透性和传热性有关.本文的压裂实验是在无围压条件下开展的,并不能完全反映实际地层的裂缝扩展规律.在常规三轴和真三轴条件下,裂缝的破裂压力会明显提高,裂缝扩展方向很大程度上会与最小主应力的方向垂直.在以后的研究中,需要深化围压条件下的水合物沉积层裂缝扩展方面的研究.

综合来看,虽然水合物沉积层与页岩地层具有一定相似性,但是裂缝扩展机理存在较大不同.水合物沉积层的水力裂缝在温度场、应力场、化学场和渗流场共同作用下扩展,同时伴随着水合物的相变和孔隙结构的剧烈变化.因此,传统的水力压裂技术难以直接应用于水合物沉积层的开采.

3 结论

本文针对沉积物骨架试样、水合物沉积物试样和水合物−冰沉积物试样开展压裂对比试验,研究了不同沉积物的压裂裂缝扩展形态和破裂压力,阐明了沉积物骨架性质、水合物和冰对水力裂缝形态的控制作用.得出的结论如下:

(1)粉质黏土和砂土沉积层总体上呈现相似的压裂特征,沉积物骨架破裂压力较低,水合物和冰层的存在能够提高破裂压力.尤其是当冰层存在时,压裂特征主要取决于冰层的性质,而沉积物的骨架性质影响较小.裂缝受冰层非均质性影响,扩展过程中会出现转向,容易出现复杂裂缝.

(2)粉质黏土和砂土沉积层的压裂裂缝形态存在较大不同.对于沉积物骨架试样而言,粉质黏土沉积物骨架同时产生垂直裂缝和水平裂缝,而砂土沉积物骨架产生了水平裂缝;对于水合物沉积物试样而言,粉质黏土水合物沉积物形成了水平裂缝,而砂土水合物沉积物产生了缝网;对于水合物−冰沉积物试样,两者都形成了水平裂缝,且呈现出明显的转向特征,裂缝复杂度较高.

(3)水合物沉积物地层压裂过程中,裂缝在流体压力和热应力联合作用发生扩展,具有明显延迟效应.适当延长注入时间,保持流体与沉积层充分接触,会起到加热水合物沉积层和引起水合物分解的作用,在一定程度上可降低破裂压力.