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渭河电厂四号锅炉负压波动灭火分析与改进

2018-04-19王小忙

科学与财富 2018年3期
关键词:火电厂

摘要:渭河电厂#4炉经低氮燃烧器改造后,在2016年以前,经常出现炉膛负压波动甚至频繁灭火现象,影响了生产安全经济运行。经过今几年不断完善,提出改进意见,在2017年未发生一次灭火现象,我做一下分析和讨论。

关键词:火电厂;低氮燃烧器改造;锅炉灭火;改进分析

一、4号锅炉简介

#4锅炉型号SG—1025/16.7—M315亚临界压力中间再热自然循环汽包炉,于1991年7月25日投产。本锅炉型式为单炉膛π型露天布置、燃煤、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结构、四角布置切圆燃烧、亚临界压力、中间一次再热、自然循环汽包锅炉。

炉膛深为12.5米,宽为13.26米,其深宽比为1∶1.06。炉顶棚管中心标高为58米。水平烟道的底部由折焰角以30°水平夹角向后上方延伸至5.2米处形成。垂直烟道由中隔墙隔为并联双烟道。

二、4号炉改造后的低氮燃烧器

采用高级复合式空气分级低NOx燃烧技术的直流摆动式低氮燃烧器,共四组,分别布置在炉膛四角标高为19.785米至29.255米处(风壳底部到顶部)。在炉膛四角标高为33.53米至36.16米处布置有4层分离燃尽风。主风箱设有6层强化着火煤粉喷嘴,在煤粉喷嘴四周布置有燃料风(周界风)。在每相邻2层煤粉喷嘴之间布置有1层辅助二次风喷嘴及1层偏置二次风喷嘴。在主风箱上部设有1层紧凑燃尽风喷嘴,在主风箱下部设有2层二次风喷嘴。低氮控制主要采用紧凑燃尽风(CCOFA)、可水平摆动的高位燃尽风(SOFA)、预置水平偏角的辅助二次风喷嘴(CFS)及水平浓淡强化着火煤粉喷嘴来保证NOx排放要求。在CD、EF层二次风喷口内布置有大油枪,A层一次风喷口内布置小油枪。每个煤粉喷口及每个油枪喷口布置有火焰监测探头。

三、首次改造后存在问题

#4炉进行了低氮燃烧器改造。同步进行了热风改乏气送粉、引增风机三合一改造、送引风机变频器改造,再热器增加了受热面。低氮燃烧改造后解决了再热汽温偏低问题,原烟NOx由1000mg/m3左右降到了450mg/m3左右。

但是出现了炉膛负压大幅波动以致锅炉灭火、局部爆燃问题;燃烧切圆经常反转问题;大负荷再热汽温偏高、再热减温水量过大问题;主汽温偏低问题。后来对低氮燃原因仍没有确定性的认识,需要从低氮燃烧器结构上、运行调整上两方面着手,继续采取相应措施,进行分析、探讨,以彻底解决炉膛负压波动问题。

四、低氮燃烧器二次改造

将主燃烧器中每个角端部风HAA层、直吹风AB层、直吹风BC层、直吹风DE层共4层二次风喷嘴改为顺时针偏转6°的设计;直吹风CD层、直吹风EF层共2层二次风喷嘴改为顺时针偏转4.5°以增加启旋气流的动量和动量矩,保持炉膛燃烧稳定。

利用B修将114排低温再热器出口段和57排高温再热器入口段去掉2.7米,一次风逆时针角度全部去掉,改为对冲,二次风增加角度。

五、低氮燃烧器三次改造后

1、#4炉B修期间取消B层一次风管的浓淡分离器最后一块叶栅,进一步增强分离器出口淡粉气流的刚性。見下图:

运行调整同时适当增大了风量,#4炉大负荷负压波动造成的锅炉灭火大为减少,低负荷仍有灭火。

六、4号锅炉存在问题

1 炉膛负压波动原因

#4炉炉膛负压波动,基本都是在参数非常稳定的情况下发生,没有任何征兆。现对炉膛负压波动原因有以下认识:

1)折焰角塌灰影响(负压测点在折焰角上方侧墙)。

2)局部风粉混合不好,火焰突然熄灭并再次引燃。

3)托底风不足、炉膛负压偏小,煤粉旋转气流瞬间停滞、反转。

4)吸风机出力不足,大负荷时炉膛负压偏小,造成烟道积灰。

2燃烧切圆反转现象

1)切圆反转现象

顺时针切圆,甲侧主汽温高、乙侧主汽温低,氧量相对于风量偏大;逆时针切圆,乙侧主汽温高、甲侧主汽温低且整体汽温偏低,氧量相对于风量偏小。从微油火焰电视看,逆时针旋向实际为顺时针。

2)切圆反转原因

#4炉低氮燃烧器经过多次改造后,带有反切角度的有FF、COOFA二次风。SOFA1、SOFA2人为调整为反切5°。在FF、COOFA,甚至SOFA不开启的情况下,关闭一个一次风挡板、大的负压波动、启停制粉系统等仍会导致燃烧切圆反转。由于一次风喷嘴是百叶窗式水平浓淡,形成自然反切。当某一工况(低负荷多)一次风动量大于二次风动量时,燃烧切圆就会发生反转。这也是低负荷关闭某一个一次风挡板能让反向切圆变正的原因。

3、二次风特性调整

1)HAA/LAA

作为最下层二次风,同时作为起旋二次风,在任何运行方式下都应保持一定开度,有利于顺时针切圆稳定,且从底部加大补风,可适当补充主燃烧区二次风不足。

2)偏置二次风CFS

偏置二次风开大有助于形成顺时针切圆,减少水冷壁结焦倾向,提高甲侧氧量,也有助于降低原烟NOx,但是过大的偏置风开度,相当于减少了主燃烧区辅助二次风,使得主燃烧区更为缺风。

3)周界风

周界风设计是随给粉机转速增减开关的。实际中发现,多层周界风开度50%时可明显提高主汽温度。周界风有增强一次风刚性左右,也有防止火焰偏斜、烧坏喷嘴左右,还可适当补风。

4)高位燃尽风(SOFA)

燃尽风总量过大,开大有助于降低原烟NOx、提高汽温,但也会造成主燃烧区燃烧强度降低。适当关小高位燃尽风,有助于增大主燃烧区二次风量,提高二次风箱差压,稳定燃烧。

5)紧凑燃尽风(COOFA)、FF二次风

COOFA、FF处于炉膛燃烧最强区域,开大有助于提高炉膛温度,从而提高主再汽温。COOFA、FF还有反切20°,开大可以提高乙侧氧量。

4、制粉系统运行方式问题

低负荷推荐丙丁排运行,煤粉火嘴比较集中、原烟NOx也好控制,高负荷乙丙丁排运行。目前存在的问题是丙丁排运行时低负荷主再汽温偏差,而且煤质差、环境温度低时脱硝入口烟温偏低,SCR会跳闸。

低负荷乙丙排运行,汽温、脱硝入口烟温基本有保障,但是只有两个完整煤层,不利于稳定燃烧。

七、4号炉燃烧调整方案

1、二次风挡板开度参考以下调整原则:稳定底部燃烧,提高二次箱差压。

1)最下层偏置二次风保持50~100%,其余偏置二次风开度20%。

2)丁排运行时HAA、LAA保持全开;丁排停運时,HAA、LAA开度不低于30%。

3)单层燃尽风(SOFA)开度最大70%,参考原烟NOx、汽温调节;200MW及以下负荷,SOFA风保留2~3层,总开度不大于200%;

4)随负荷增加,逐渐开大SOFA风,260MW以上大负荷SOFA风开启3~4层,每层开度50~70%;

5)需要开启COOFA风调整汽温、氧量偏差时,优先使用FF二次风调整,COOFA风开度不大于50%。

2、总风量和蒸汽流量接近1比1对应关系,当氧量和总风量对应关系偏差过大时,以风量为准。燃烧切圆顺时针反转为逆时针时,选择低负荷两台排粉机运行时,关闭1到2个#1角一次风门的方法进行调整,短时间可以投油稳燃。

3、遇到燃料量突增时(连续加负荷、给粉机窜粉、启动磨煤机等),注意风量跟上,采取开大主燃烧器区二次风、增大氧量偏置、手动增大风量,及时停运异常给粉机、降低主汽压力设定等减少燃料量的措施。遇到煤质变差时,注意适当增大风量。

4、主、再汽温应维持在额定值附近,不得低于520℃,汽温偏低时主燃区摆角最大可调至70%。

5、FGD出口NOx小时均值按35~45mg/m3控制,以减少喷氨量;整点前、后5分钟NOx小时均值严禁超高限。煤质正常时,原烟NOx排放值控制在350mg/m3以下。

6、低负荷以丙丁排(脱硝入口烟温偏低时乙丙排)为主要运行方式,其余负荷以乙丙丁排为主要运行方式。负荷低于220MW(不带供热)且AGC指令继续减负荷时应及时停运丁磨煤机,尽快停运丁排粉机,避免200MW(不带供热)以下负荷三台排粉机运行。

7、排粉机出口风压按3.8~4.0kPa控制,磨煤机出口温度按73~78℃控制,尽量维持高限。走近路风时,排粉机出口温度按140℃控制。

8、低负荷最下层给粉机应保留对角运行或全停,禁止单角运行、频繁启停操作,以稳定底部燃烧。最下层给粉机因故障单角运行时应投油稳燃。

9、氧量偏差大时单侧最低氧量按2.0%控制。甲、乙侧氧量偏差过大时应通过COOFA、FF开度及喷燃器摆角、燃尽风单角摆角调整,大负荷还可以通过启停给粉机调整氧量偏差。

10、制粉系统启、停及倒风操作要缓慢,给煤机转速增减要缓慢,防止对燃烧造成较大影响。

11、粉仓粉位按5.5~7.0米控制,尽量维持较高粉位,防止给粉机来粉不正常。

12、给粉机转速控制在450r/m~550r/m燃烧比较好,不宜低于400r/m、高于600r/m。低负荷高转速少给粉机、高负荷低转速多给粉机。

13、煤粉细度按16~20%控制,过粗时及时调整。

八、结束语

#4炉通过技术改造及采用相应措施这两方面着手,至2017年未发生一起锅炉灭火现象,把#4炉首次低氮燃烧器改造后频繁灭火问题得到彻底解决,为机组的安全经济运行提供了有力保障。

参考文献:

[1]吴丽梅,安欣,肖红光,邬凯.电站锅炉工作原理与技术分类[J].黑龙江科技信息,2012(34):66.

[2]章洋.200MW发电机组锅炉炉膛负压波动分析及处理[J].宁夏电力,2015(03):69-72.

作者简介:

王小忙 男 汉族 陕西省三原县人 学历:本科 职称:助理工程师,研究方向:热能动力 单位 :陕西渭河发电厂

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