端板对二维矩形风洞试验模型气动特性的影响

郑云飞,刘庆宽,马文勇,刘小兵

(1.石家庄铁道大学 土木工程学院,石家庄 050043;2.石家庄铁道大学 大型结构健康诊断与控制研究所,石家庄 050043;3.河北省大型结构健康诊断与控制重点实验室,石家庄 050043)

端板对二维矩形风洞试验模型气动特性的影响

郑云飞1,刘庆宽2,3,*,马文勇2,3,刘小兵2,3

(1.石家庄铁道大学 土木工程学院,石家庄 050043;2.石家庄铁道大学 大型结构健康诊断与控制研究所,石家庄 050043;3.河北省大型结构健康诊断与控制重点实验室,石家庄 050043)

在节段模型风洞试验中,两端设置端板可以有效减小端部效应对风压分布的影响,从而保证气流在模型周围的二维流动,其中端板尺寸是影响端板效果的主要参数。为了明确不同尺寸端板对矩形断面气动特性的影响,以桥梁节段模型中最常见的3种宽高比(B/H分别为1、5和10)的二维矩形断面为研究对象,通过刚性模型测压试验,研究了端板尺寸对各模型的气动力、风压分布和斯托罗哈数St的影响。研究结果表明:模型的端部效应不仅仅对端部附近的风压有影响,对中间位置处风压的影响也不容忽视,设置端板是获得准确试验结果的重要保证;随着断面宽高比(B/H)逐渐增大,端部效应影响的程度和范围逐渐减小;随着端板尺寸的增大,模型背风面风压绝对值逐渐增大并趋向一稳定值;抑制端部效应的最小端板尺寸与结构的风迎角有关,风迎角增大,所需的端板也相应增大;有无端板对斯托罗哈数St也有明显影响。

矩形断面;节段模型;端板;气动力;风压分布;斯托罗哈数

0 引 言

二维细长结构是桥梁和建筑结构中常见的构件形式,如桥梁的主梁、桥墩、斜拉索、吊杆,输电系统的导线,建筑中的吊杆和立柱等,这类结构的风荷载和风致振动及控制问题是设计中需要重点考虑的问题。在其抗风研究中,二维节段模型风洞试验是最常用的方法之一。为了保证模型周围的流动为二维流动,模型两端设置端板或补偿模型[1-4]是常用和必要的手段。

研究发现节段模型的端部状态对结构尾流形态、旋涡脱落频率及风压分布具有十分明显的影响[5-12]。A.Slaouti和J.H.Gerrard发现圆柱模型自由端形成的旋涡对距离端部3～4倍直径范围有影响[5]。D.Gerich等研究了不同端部状态对旋涡脱落频率的影响,发现在端板边界层的影响范围内旋涡脱落频率减小10%～15%[6]。P.K.Stansby发现即使长细比达到20,圆形断面结构的背风压也会受到端部效应的影响,设置端板可以消除端部效应[7]。B.E.Lee对比了有无端板情况下矩形断面的风压分布,认为是否设置端板对有尖锐棱角结构测试结果的影响不明显[8]。E.D.Obasaju在研究中发现当采用小尺寸的端板时背风面吸力的绝对值比无端板时减小,采用较大尺寸的端板时,背风面吸力的绝对值比无端板时增大[9]。N.Toy等发现端板间距离增大到15倍的方柱宽度后,中间位置的背风压不再随长细比的改变而变化[10]。Y.Kubo等研究了不同端板对矩形断面阻力系数和背风压的影响,发现随着端板尺寸增大,阻力系数和背风压系数绝对值逐渐增大并趋于某一数值[11]。白桦研究了不同端板对2种桥梁端面气动特性的影响[12]。

上述研究中,缺乏针对不同风迎角下端板尺寸影响的研究,当风迎角改变后,现有结论是否可行有待验证。另外,当端板尺寸不足时,试验造成多大的误差,以及如何对端板不足的试验结果进行修正,也是普遍关心的基本试验技术问题。本研究以此为出发点,通过风洞试验,针对最常见的3种宽高比的断面,分析了不同风迎角下端板尺寸对风压系数、阻力系数及斯托罗哈数St的影响,根据不同端板下模型的测试结果,为类似结构试验时端板的设计以及端板不足时的数据修正提供依据。

1 风洞试验介绍

1.1 试验模型及测点布置

试验在石家庄铁道大学风工程研究中心STU-1风洞的高速试验段内进行,该试验段宽2.2m,高2.0m,长5.0m,最大风速大于80.0m/s,模型区在40和65m/s时的湍流度不大于0.16%[13]。

试验模型采用刚性测压模型,考虑了桥梁节段模型中常见的3种矩形断面,其宽高比B/H分别为1、5和10。3种断面模型的长度均为1.7m,保证该长度的模型范围内的流场不会受到风洞两侧洞壁边界层的影响。在模型上轴向布置了6圈测压孔,从端部向中间依次标注为A、B、C、D、E和F。模型安装和各圈测压孔轴向布置如图1所示。B/H=1的模型边长为100mm,每边布置了7个测压孔,风迎角α=45°时阻塞度为7.1%。B/H=5的模型宽450mm,高为90mm,每圈布置了44个测压孔,其中宽度方向布置了15个测压孔,高度方向布置了7个测压孔,风迎角α=10°时阻塞度为8.3%。B/H=10的模型宽为450mm,高45mm,每圈布置了60个测压孔,其中宽度方向布置了23个测压孔,高度方向布置了7个测压孔,风迎角α=10°时阻塞度为6.1%。3种断面测压孔周向布置如图2所示。测压孔编号原则:将迎风侧中间测点标注为1号测点,其余编号沿着逆时针方向增大。试验风速为16.5m/s。

1.2 参数定义

定义Sd为沿逆时针方向各测点离开1号测点的模型表面无量纲距离,如公式(1)所示:

式中:Li为测点i到1号测点的模型表面距离;S为模型断面的周长。

风压系数Cp表达式为:

式中:Cp,i为测点i的平均风压系数;pi为作用在测点i处的风压;ρ为空气密度;U为来流平均风速。

阻力系数CD表达式为:

式中:CD为平均阻力系数;N为模型周向测点数;Li为第i个测压点代表的长度;θi为第i个测压点所在表面与来流的夹角;H为模型高度。

升力系数CL表达式为:

式中:CL为平均升力系数;B为模型宽度。斯托罗哈数表达式为:

式中:f为旋涡脱落频率。

端板的大小用无量纲尺寸表示。B/H=1模型的端板为圆形,直径分别为2L、3L、4L、5L和6L(L为模型断面对角线的长度)。B/H=5和B/H=10模型采用矩形断面的端板,用b x h y的形式表示,其中b表示端板宽度方向,x为端板宽度与模型高度H的比值,h表示端板高度方向,y为端板高度与模型高度H的比值,如b9h2表示端板宽度为模型高度的9倍,端板高度为模型高度的2倍。

下文中为了便于比较,在分析端板大小对试验结果影响的基础上,认为端板的继续增大对结果影响很小时的试验结果为理论值。定义B/H=1模型端板尺寸为6L时中间位置的测试结果为该模型的理论值;定义B/H=5模型端板尺寸为b11h11时中间位置的测试结果为该模型的理论值;定义B/H=10模型端板尺寸为b22h12时中间位置的测试结果为该模型的理论值。

下文中的气动力系数根据文献[14]的研究结果,采用Maskell的方法进行了修正。

2 端板尺寸对气动力的影响

2.1 端板尺寸对B/H=1模型气动力的影响

将各圈测点的压力进行积分得到各圈的气动力,并计算出阻力、升力系数,分析阻力、升力系数随端板尺寸的变化规律。

B/H=1模型各圈的气动力系数随端板尺寸的变化规律如图3所示。未设置端板时,各圈气动力系数具有明显差异,设置端板后,各圈气动力间的差异明显减小。以阻力系数为例,未设置端板时阻力系数的最大值出现在A圈为1.592,最小值出现在F圈为1.209。设置4L的端板后,阻力系数最大值出现在A圈为1.649,最小值出现在F圈为1.584。设置4L的端板后,各圈与理论值的最大误差为2.3%,认为端部效应被抑制。

B/H=1模型不同风迎角下的F圈气动力系数随端板尺寸的变化规律如图4所示。随着端板尺寸的增大,阻力系数逐渐增大并趋于理论值。升力系数的变化与风迎角有关,风迎角小于10°时,随着端板尺寸的增大升力系数绝对值逐渐增大,例如风迎角α=10°时,无端板时为-0.425,设置6L的端板后为-0.630;风迎角大于20°时,随着端板尺寸的增大,升力系数绝对值逐渐减小,例如风迎角α=25°时,无端板时为-0.376,设置6L的端板后为-0.082。

能够有效消除端部效应的最小端板尺寸与风迎角有关,风迎角较大时,所需的端板尺寸也相应增大,如当风迎角小于10°时,采用3L的端板后的阻力系数测试结果与理论值间的误差小于5%;当风迎角大于25°,端板尺寸到达5L之后,测试结果与理论值的误差小于5%。

2.2 端板尺寸对B/H=5模型气动力的影响

B/H=5模型不同风迎角下的F圈气动力系数随端板宽度的变化规律如图5所示(端板高度为6倍模型高度)。风迎角小于2°时,是否设置端板对F圈阻力系数的影响不是十分明显,与理论值最大误差为6.6%。风迎角大于2°时,随着端板尺寸的增大,阻力系数逐渐增大并趋于理论值;升力系数绝对值呈增大的趋势。当端板宽度增大到9倍模型高度时,各风迎角下的阻力系数、升力系数与理论值的误差在5%以内,认为不受端部效应的影响。

B/H=5模型不同风迎角下的F圈气动力系数随端板高度的变化规律如图6所示(端板宽度为9倍模型高度)。当风迎角α＜2°时,是否设置端板对阻力系数的影响不是十分明显,阻力系数的最大误差为4.9%;风迎角α＞4°时,随着端板高度的增大阻力系数逐渐趋近于理论值。升力系数的变化规律与阻力系数类似,随着端板高度的增加,升力系数的绝对值逐渐增大并趋于理论值。

2.3 端板尺寸对B/H=10模型气动力的影响

B/H=10模型不同风迎角下的F圈气动力系数随端板宽度的变化规律如图7所示(端板高度为12倍模型高度)。风迎角较大时,端板宽度的改变对阻力系数有一定的影响,例如α=10°时无端板时的阻力系数为2.007,理论值为2.300,两者之间的误差为12.7%,当风迎角α＜8°时,端板宽度的改变对阻力系数的影响不明显。端板宽度的改变对升力系数的影响与之类似。

B/H=10模型气动力系数随端板高度的变化如图8所示(端板宽度为18倍模型高度)。风迎角较小时,端板尺寸的改变对阻力、升力系数的影响不明显,风迎角较大时,端板尺寸的改变对气动力系数才有一定的影响。

3 端板尺寸对风压分布的影响

3.1 端板尺寸对B/H=1模型风压分布的影响

风迎角a=0°和45°情况下,B/H=1模型的风压系数随端板尺寸的变化如图9所示。设置端板后,模型迎风面风压分布的变化较小,背风面的变化较为明显。风迎角α=0°且无端板时,模型侧面与背面的风压系数绝对值偏小,设置端板后,即使尺寸很小,也会使风压分布有较大的改善。风迎角增大后,模型端部形成的旋涡增大,因此端板尺寸也需要相应增大才能保证尾流的风压不受端部效应的影响。

3.2 端板尺寸对B/H=5模型风压分布的影响

风迎角a=10°情况下,B/H=5模型风压系数随端板尺寸的变化如图10所示。随着端板宽度、高度的增大,B/H=5模型背风面和上表面风压系数的绝对值逐渐增大。另外,随着端板尺寸的增大,模型下表面再附点的位置向前移动。

3.3 端板尺寸对B/H=10模型风压分布的影响

风迎角a=10°情况下,B/H=10模型风压系数随端板尺寸的变化如图11所示。对于B/H=10模型,端板尺寸的改变对背风面、上表面的风压系数有一定的影响,对下表面再附点的影响可以忽略。

4 端板尺寸对斯托罗哈数的影响

为了说明端板尺寸对模型周围流场的影响,对脉动升力的功率谱进行分析,进而得到端板尺寸对St的影响。

4.1 端板尺寸对B/H=1模型斯托罗哈数的影响

风迎角α=45°时,B/H=1模型各圈St随端板尺寸的变化规律如图12所示。无端板时各圈均未发现周期脱落的旋涡,说明端部影响模型周围的流动状态,随着端板尺寸的增大,各圈的流动状态逐渐变得一致。采用5L和6L的端板后,各圈间的St基本相等,与其他研究人员的结果[15-16]一致,说明端部效应被消除。

4.2 端板尺寸对B/H=5模型斯托罗哈数的影响

风迎角α=10°时,B/H=5模型St随端板尺寸的变化规律如图13所示。当端板宽度增大到9H、高度增大到6H后,St不再发生明显改变。

4.3 端板尺寸对B/H=10模型斯托罗哈数的影响

风迎角α=10°时,B/H=10模型St随端板尺寸的变化如图14所示。无端板情况下,在D、E、F 3圈处出现规则的旋涡脱落,其范围较B/H=1、B/H=5模型要大,说明模型宽高比增大后,模型端部效应的影响范围减小。端板宽度增大到16H后,端板高度增大到10H后,St不再发生改变。

随着模型宽高比的增大,端板尺寸的增大对模型中间位置气动力系数的影响逐渐减小,说明端部效应对中间位置的影响逐渐减弱。

5 结 论

通过风洞试验,研究了端板尺寸对桥梁节段模型中最常见的3种宽高比的二维矩形断面风压系数、阻力系数和斯托罗哈数St的影响,得到如下结论:

(1)模型端部效应不仅对端部有影响,对中间位置的风压分布影响也不容忽视,设置端板是获得较准确试验结果的必要条件。

(2)消除端部效应的最小端板尺寸与风迎角有关,随着风迎角的增大,所需的端板尺寸也相应增大。

(3)模型的端部效应对St有明显影响。

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Effects of end plates on aerodynamic force of rectangular prisms in wind tunnel test

Zheng Yunfei1,Liu Qingkuan2,3,*,Ma Wenyong2,3,Liu Xiaobing2,3
(1.School of Civil Engineering,Shijiazhuang Tiedao University,Shijiazhuang 050043,China;2.Structural Health Monitoring and Control Institute,Shijiazhuang Tiedao University,Shijiazhuang 050043,China;3.Hebei Province Key Lab of Structural Health Monitoring and Control,Shijiazhuang 050043,China)

It is commonly accepted that end plates can reduce the influence of flow on both ends to ensure nominally two-dimensional flow in the section-rigid model tests in wind tunnels.One of the governing parameters is the size of the end plate.In order to reveal the effects of end plates on the aerodynamic force distribution on the rectangular prisms which corresponds to the bridge cross-section with three side ratios of 1,5 and 10,the variations of aerodynamic force,wind pressure coefficients and St with the size of end plates are discussed based on the data from rigid model pressure tests.The results indicate that the free ends of a cylinder have obvious impact on the wind pressure distribution not only near the ends but also in the middle.The influenced region of the cylinder becomes smaller with increasing side ratio.End plates can strengthen the suction on the leeward side.As for the larger angle of attack,the larger end plate is needed to keep the nominally two-dimensional flow.The size of the end plate also has important effect on the Strouhal number of all three models.

rectangular cylinder;section model;end plate;aerodynamic force;wind pressure distribution;Strouhal number

U441.3

:A

(编辑:李金勇)

2017-01-20;

:2017-04-19

国家自然科学基金资助项目(51378323,51108280,51308359);河北省杰出青年基金项目(E2014210138)

*通信作者E-mail:lqk@stdu.edu.cn

Zheng Y F,Liu Q K,Ma We Y,et al.Effects of end plates on aerodynamic force ofrectangular prisms in wind tunnel test.Journal of Experiments in Fluid Mechanics,2017,31(3):38-45.郑云飞,刘庆宽,马文勇,等.端板对二维矩形风洞试验模型气动特性的影响.实验流体力学,2017,31(3):38-45.

1672-9897(2017)03-0038-08

10.11729/syltlx20170015

郑云飞(1985-),男,河北邢台人,博士研究生。研究方向:桥梁风荷载与风致振动控制。通信地址:石家庄铁道大学风工程研究中心(050043)。E-mail:yunfeizheng@fox mail.com