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定边低渗油藏表面活性剂体系实验研究及方案设计

2017-06-19

石油地质与工程 2017年3期
关键词:段塞水驱驱油

王 薇

(中国石化华北油气分公司石油工程技术研究院, 河南郑州 450006)

定边低渗油藏表面活性剂体系实验研究及方案设计

王 薇

(中国石化华北油气分公司石油工程技术研究院, 河南郑州 450006)

针对定边低渗油田注水开发中后期水驱油效率变低、注水开发效果变差的问题,开展了表面活性剂驱油技术研究。通过室内实验优选出表面活性剂HB-DB-1体系,该体系在0.2%质量分数、0.3 PV注入体积条件下可提高采收率11.1%,并可降低驱替压力。优选出试验井组HK17A,编写井组现场试验方案,预计井组可提高采收率2%~3%。

定边油田;特低渗油藏;表面活性剂;驱替实验;驱油效率

1 油田开发概况

定边油田包括三个开发区块,其中张天渠区块为定边油田主力开发单元,开发层位长21层,平均孔隙度13.24%,平均渗透率8.66×10-3μm2,原始地层压力12.85 MPa,压力系数0.68,地层温度63.5 ℃,为低孔、低渗、异常低压储层;张天渠区块1996年投入开发,1997年开始注水,注水开发层位长21层累计产油52.6×104t,采出程度20.5%,综合含水84%;油田进入注水开发后期,日产油由158.0 t下降到37.7 t,最新标定水驱采收率25%,剩余可采储量12.8×104t,急需寻求一种提高水驱采出程度的技术方法。为解决低渗油田注水开发中后期水驱油效率变低、注水开发效果变差的问题,采用注表面活性剂驱油技术提高低渗油田采收率[1]。

2 表面活性剂优选

2.1 初步优选

根据宁东、定边的储层物性及流体特征(温度60~70 ℃,矿化度60 000~70 000 mg·L-1),结合目前现场和室内研究中常用的阴离子型、非离子-阴离子型、两性表面活性剂[4],开展表面活性剂(简称表活剂)优选实验。通过界面张力优选性能较好的单剂,进行复配,最终优选出3种表活剂驱油体系HB-DB-1、HB-DB-3和ODS-03,加上前期应用中优选出的表面活性剂UT8-1,共4种不同类型的表活剂进入下步性能评价实验。

2.2 性能评价

2.2.1 界面张力

超低界面张力可有效降低原油与岩石表面的黏附功,增强原油的流动能力,提高洗油效率[5-6]。通过4种表活剂界面张力性能对比,在定边油田地层温度(63.5 ℃)和地层水矿化度(65 203 mg·L-1)条件下,HB-DB-1表活剂质量分数为0.025%~0.5%时,可将油水界面张力降到10-2~10-3mN·m-1超低数量级,表现出较强的降低油水界面能力。

2.2.2 润湿性能

原始岩心经过4种表活剂体系处理后,均能使原油与岩石间的润湿接触角增加(润湿角增大13°以上),使岩心润湿性向中性方向改善。这样可降低原油与岩石表面的黏附功,有效增强原油的流动能力,提高洗油效率[7-8]。

2.2.3 原油驱替能力测试

对比4种表活剂在相同注入量、不同质量分数条件下提高采收率的能力,HB-DB-1表活剂提高采收率的能力最强(表1)。

2.2.4 降低驱替压力测试

对比4种表活剂在相同注入量、不同质量分数条件下的压降能力,HB-DB-1表活剂降低岩心的驱替压力能力最好(表2)。

2.3 注入参数优选

2.3.1 最佳注入量

通过对比四种表活剂在相同注入量、不同质量分数条件下提高采收率的能力及压降能力(图1),HB-DB-1表活剂在0.1 PV注入体积、0.2%质量分数条件下,提高采收率5%,降压率25.81%,提高采收率和降压性能均最好。因此,优选出HB-DB-1表活剂最佳质量分数为0.2%。

表1 4种表活剂原油驱替能力测试结果

表2 4种表活剂降低驱替压力测试结果

图1 定边油田不同类型表面活性剂驱最佳注入质量分数优选实验

2.3.2 最佳注入段塞

质量分数为0.2%的HB-DB-1表活剂溶液在0.1,0.3,0.5 PV三种段塞下的驱替实验,降压率分别为25.81%、69.7%和56.3%,提高采收率分别为5%、11.1%和12.5%,优选最佳驱替段塞0.3 PV。

2.4 现场试验药剂

通过界面张力、润湿及岩心驱替等室内实验,优选出HB-DB-1表活剂在降低界面张力及驱油效率等方面均优于其它几种表活剂,可作为定边油田的现场试验药剂。

3 HK17A井组表面活性剂驱油方案

3.1 试验井组优选原则

(1)砂体连通性好,有效厚度大;

(2)注采井网完善;

(3)注水见效井区优先;

(4)前期注水见效井组,随着生产时间的延长,油井含水升高。

3.2 HK17A井组概况

HK17A井组为1注5采井组,控制面积0.252 km2,控制储量18.7×104t,孔隙度15.6%,渗透率8.66×10-3μm2,地层压力12.85 MPa,压力系数0.68,地层温度63.5 ℃。目前,HK17A井组泵压16.5 MPa,油压13.0 MPa,日注水30 m3,井组油井7口,开井5口,日产液37.9 t,日产油5.9 t,含水84%,日注采比1.3,累计注采比1.5,采油速度1.2%,采出程度22.0%。

(1)单层注水开发,注采对应性好。井组主要开采层位为长2,为单层注水开发,储层平均厚度13.5 m;储层内隔层为粉砂质泥岩,阻隔作用小;油水井均进行了压裂,纵向均已连通;注水时间长,层内连通性好,注采对应性好。

(2)井网较为完善,产量基本保持稳定。HK17A井组1注5采,是区块内注采井网最为完善的井组。

(3)注水井具有一定的吸水能力,能满足正常注水需要。

(4)油井各向均受效,水驱波及范围大。主应力方向见效快,侧翼见效慢,均为基质水驱特征,水驱控制区内油井均见效,没有明显的水窜现象。主应力方向油井注水见效时间2~4个月,注水见效时注水量平均2 780 m3。

3.3 试验井组增油潜力分析

HK17A井组1注5采,为区块目前最为完善的注采井网,注水井HK17A注水压力13 MPa,具有较好的吸水能力,且注水多向受效,水驱波及范围大。井组目前累计产油量4.1×104t,采出程度22%,预测水驱开发采收率24.9%,水驱后剩余储量14.05×104t。

井组面临剩余地质储量大而水驱开发剩余可采储量少的问题,具有通过表面活性剂驱进一步提高采收率的潜力,结合室内岩心驱替实验,预计可提高采收率2%~3%。

(1)表面活性剂的选择:根据室内实验结果,HB-DB-1表面活性剂在0.2%质量分数、0.3 PV注入体积条件下的岩心驱替实验结果显示,可提高采收率11.1%。

(2)有效水驱体积波及系数[9]:井组预测采收率24.9%,水驱洗油效率约61%,水驱体积波及系数0.41,预计有效水驱体积波及系数0.25。

(3)表面活性剂驱可提高采收率:11.1%×0.25=2.78% 。

(4)预计表面活性剂驱采收率:24.9%+2.78%=27.68%。

3.4 施工参数设计

(1)段塞组合。表活剂驱工艺技术段塞组合设计,主要考虑工艺效果、地层对表面活性剂的吸附损耗,结合国内油田现场应用经验[10],HK17A井组试验采用前置段塞+主段塞+后置段塞组合,各段塞作用如下:

前置段塞:也称牺牲段塞,主要是使表活剂主段塞的有效浓度不受或少受影响,满足地层对表活剂的吸附作用,该段塞表面活性剂质量分数确定为0.4%。

主体段塞:注入表活剂段塞主要驱替储层孔隙中的剩余油,该段塞表面活性剂质量分数为0.2%。

后置段塞:在主段塞后再注入一个表活剂段塞,主要是为保护主段塞,减少稀释,增加表活剂驱的稳定性,从而提高措施的有效期和驱油效率,该段塞表面活性剂质量分数为0.3%。

(2)各段塞注入体积。根据岩心驱替实验结果,表面活性剂驱的注入倍数定为0.3 PV,计算出HK17井组注入体积为17 513 m3。

HK17A井组的参数:含油面积0.252 km2,孔隙度15.6%,油层厚度13.5 m ,残余油饱和度39%,束缚水饱和度17%,波及系数为0.25,注入倍数0.3 PV。计算得HK17A井组注入体积用量为17 513 m3,注入速度30 m3/d,注入周期583 d。

(4)注入压力。注驱油剂时注入压力可选用正常注水压力13 MPa。

3.5 措施前后监测方案

建立完善的动态监测系统,及时跟踪分析,准备好各项资料,具体包括:

(1)吸水剖面及吸水指示曲线,三个月测一次吸水指示曲线,半年测一次吸水剖面,注采动态出现异常时要及时加测,以便调整注入参数;

(2)井间示踪剂监测,分析水线推进方向和速度;

(3)监测地层流体性质的变化,定期进行原油分析、地层水分析;

(4)油水井各项生产资料,特别是采油井产量、动液面、含水率、氯离子及注水井井口压力、日注水量等资料;

4 结论

(1)室内实验优选出HB-DB-1表活剂体系,该体系抗温大于70 ℃,抗盐大于70 000 mg/L,界面张力达10-3mN/m,在注入质量分数0.2%、注入体积0.3 PV条件下,可提高采收率11.1%。

(2)优选的HK17A试验井组注采井网完善,连通性好,注水井吸水能力好,对应油井均注水受效,井组具备注表活剂驱的条件,且具有增油潜力,预计表活剂驱可提高采收率2%~3%。

(3)结合室内岩心驱替实验,设计现场注入表面活性剂为17 513 m3,注入速度30 m3/d,注入周期583 d,注水压力13 MPa。

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编辑:张 凡

16732-8217(2017)03-0121-04

2016-12-08

王薇,工程师,1982年生,2007年毕业于西南石油大学石油工程专业,现从事采油方面科研和生产工作。

国家科技重大专项“低丰度致密低渗油气藏开发关键技术”(2016ZX05048)。

TE 357.432

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