600 MPa高强钢筋与混凝土的粘结锚固性能试验研究

李艳艳　李晓清　苏恒博

摘要：

为研究600 MPa高强钢筋与混凝土粘结锚固性能，设计了72个棱柱体试件进行拉拔试验，对600 MPa高强钢筋粘结锚固的破坏形态及粘结应力分布进行分析，通过建立基本粘结滑移关系及位置函数，确定600 MPa高强钢筋在混凝土结构中的粘结滑移本构关系。采用一次二阶矩法进行可靠度分析，提出锚固长度设计建议。研究表明：600 MPa高强钢筋粘结锚固的破坏形态及粘结应力分布与普通钢筋类似且粘结锚固性能良好，《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）基本锚固长度计算公式依然适用于600 MPa高强钢筋。

关键词：

高强钢筋；粘结性能；本构关系；锚固长度

中图分类号：TU511.32

文献标志码：A文章编号：16744764（2017）02001907

Abstract：

Pullout tests were carried out on 72 concrete specimens reinforced with 600 MPa high strength reinforcement to investigate the bondanchorage properties between 600 MPa high strength reinforcement and concrete. Failure pattern and bond stress distribution of specimens were studied， respectively. The bondslip constitutive relations of 600 MPa high strength reinforcement were established through basic form of bondslip and position function. Through establishing the calculation formula of ultimate bonding strength for 600 MPa high strength reinforcement， bondanchorage length was established via reliability analysis of JC. The results showed that the failure pattern， bond stress distribution between 600 MPa high strength reinforcement and other strength reinforced bars no obvious difference. Basic anchorage length formula of GB500102010 still can be applied to 600 MPa high strength reinforcement.

Keywords：

high strength reinforcement； bond properties； constitutive relations； anchorage length

钢筋混凝土共同受力的基础是两者共同协调发挥作用，而共同协调的关键就在于粘结锚固作用。粘结锚固作用是混凝土结构研究的基本问题，随着建筑材料及理论研究的不断发展，钢筋与混凝土粘结锚固问题的研究也在不断深入。近年来，关于再生混凝土、陶粒混凝土等特殊混凝土与普通钢筋及锈蚀钢筋等特殊钢筋的粘结锚固问题成为研究热点。Prince等[1]、王晨霞等[2]研究了再生混凝土与钢筋的粘结性能，Zhang等[3]、张欢欢等[4]研究了陶粒混凝土与钢筋的粘结性能。同时，反复荷载、重复荷载等特殊工况以及冻融、火灾等特殊环境作用下钢筋与混凝土的粘结性能备受关注。冀晓东等[5]、Rania等[6]、Huang等[7]研究了周期荷载作用下钢筋与混凝土的粘结退化机理，Arel等[8]、Khalaf等[9]对高温、火灾环境下钢筋与混凝土的粘结性能进行了试验研究。

高强钢筋作为一种新型建筑材料，其与混凝土的粘结锚固问题是推广应用高强钢筋的关键问题。学者们曾进行过很多关于高强钢筋与混凝土粘结锚固性能方面的研究[1013]，但主要集中于普通鋼筋以及强度在500 MPa及以下钢筋，而对更高强度钢筋与混凝土粘结锚固性能的研究比较缺乏。随着中国大力推广高强钢筋，HRB500钢筋已经编入现行《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010），600 MPa高强钢筋的推广使用也是势在必行。高强钢筋因设计强度明显高于普通钢筋，所需锚固力远远高于普通钢筋，有必要针对600 MPa高强钢筋与混凝土之间粘结锚固性能进行研究。本文利用棱柱体试件拉拔试验，研究600 MPa高强钢筋与混凝土的粘结应力分布、本构关系等。

1试验概况

1.1试件设计与制作

试验采用600 MPa级热轧带肋高强钢筋，直径为18、25 mm，其屈服强度实测值分别为654.30、622.30 MPa。试验所用混凝土为商品混凝土。试验用试件与立方体试块（150 mm×150 mm×150 mm）同时浇筑完成，同条件下养护至28 d，根据《普通混凝土力学性能试验方法标准》（GB/T 50081—2002）对标准立方体试件进行抗压性能试验，结果如表1所示。

1.2试验方法

试件加载端采用内径较锚筋大2 mm，长度为40 mm塑料管，将钢筋与混凝土隔开，以防止加载端局部挤压对锚筋受力造成影响。整个试验在WAW1000电液伺服万能试验机上完成，加载制度参考《混凝土结构试验方法标准》（GB/T 50152—2012），采用连续加载，试验装置如图1所示。试验时加载端采用位移计量测钢筋与加载端、自由端截面混凝土相对位移，位移计安装如图2所示。在钢筋外表面延钢筋埋长对钢筋进行开槽并贴应变片，量测钢筋应变，采用DH3816进行应变信号采集，应变片间距为20 mm，开槽钢筋贴应变片情况如图3所示。

2破坏形态

试件破坏形态可分成4类（图4）：混凝土劈裂破坏、混凝土拉裂后钢筋拔出破坏、混凝土压碎破坏以及钢筋屈服破坏。

1）未配置横向箍筋试件基本发生劈裂破坏。从试验开始直到试件劈裂前，试件表面无裂缝出现，到达极限荷载时，试件发生瞬间劈裂破坏并伴有剧烈声响，如图4（a）所示。

2）当试件配置少量横向箍筋，采用偏心置筋，试件的破坏方式为混凝土被拉裂后锚筋拔出破坏。其破坏形态，如图4（b）所示。

3）当试件配置较多箍筋，混凝土保护层厚度较小时，试件的破坏方式为混凝土压碎后混凝土大面积剥落、箍筋外露而锚固失效破坏。破坏形态见图4（c）。

4）当锚固长度较大时，部分试件的锚筋发生屈服，即在混凝土破坏之前锚筋已经达到屈服。大部分试件完好无损，极少试件会出现细微裂缝，如图4（d）所示。

对比以往研究文献[11]，发现配置箍筋适当、保护层厚度满足要求时，同条件下，600 MPa高强钢筋与其它级别高强钢筋粘结破坏形态类似；保护层厚度相对较小时，600 MPa高强钢筋试件出现混凝土压碎破坏现象。

600 MPa高强钢筋与普通钢筋相比设计应力较高，高应力状态下容易出现锚筋周围混凝土压碎先于锚筋拔出破坏，当混凝土保护层厚度满足要求时，则不会出现。因此，在应用600 MPa高强钢筋时，应当较其它低强度等级钢筋适当加大钢筋间距，保证钢筋周围有足够混凝土握裹层厚度。

3粘结应力分布

通过钢筋内贴应变片的方法得到钢筋应变延锚长分布情况，进而得到粘结应力沿锚固长度的分布情况，不同锚固长度试件粘结应力分布曲线如图5所示。

观察两者界面粘结应力分布曲线特点，其分布规律为：

1）试件加载端粘结应力近似为0，沿着加载端向自由端，粘结应力迅速增加，大多数试件粘结应力在锚固深度0.15～0.9处经过一段稳定后，粘结应力迅速降低，曲线斜率减小，到达自由端时粘结应力为零。

2）各级荷载下粘结应力的分布规律基本相似，不同的试件也有极为相似的规律。锚固长度较小的试件其粘结应力分布较均匀，高应力区域较大；相对于锚长较小试件，锚固长度較大的试件其粘结应力分布不够均匀，高应力区域较小，并且靠近加载端，同普通热轧带肋钢筋相类似。

4粘结滑移本构关系

4.1基本粘结滑移关系

试验研究表明，未配置横向箍筋的CX组试件基本发生瞬间劈裂破坏，试件丧失承载能力，粘结滑移曲线只有上升段；配置箍筋短锚DX组试件发生拔出破坏时，可以测出全曲线，但试验数据较为离散。本文基于全部开槽试件CX、DX组试验数据进行粘结滑移曲线上升段进行分析，粘结应力及对应滑移如图6。粘结应力值、滑移值取值分别为平均粘结应力值、自由端与加载端滑移平均值。

观察试验数据规律，并对其进行拟合，结果以三次曲线形式表示，如式（1），此式即为基本粘结滑移关系Φ（s）。

Φ（s）=1.33+22.41s-11.78s2-3.86s3（1）

4.2粘结滑移位置函数

位置函数ψ（x）描述了不同位置处粘结刚度（τs曲线斜率）的相对大小，是个相对函数（图7）。位置函数的取得方法详细如下：取相同滑移下不同位置处的粘结应力连成曲线，该曲线反映了粘结锚固刚度沿锚固长度的变化规律；将不同位置的粘结应力曲线无量纲化，即把纵坐标的粘结应力除以平均粘结应力，横坐标的锚固位置除以锚固长度。

由此曲线可以观察到不同锚固长度试件粘结应力的分布有着相同的规律：自由端位置的粘结应力为0，加载粘结应力近似趋向于0，其趋势经历了迅速增加、相对稳定、急剧减小3个阶段，稳定区域在0.15～0.9倍锚固长度范围内。而在此分布规律下，较短锚固长度5d和10d的试件有着相似的分布趋势，较长锚固长度15d和19.4d的试件有着更为相似的分布趋势。

结合粘结应力分布的特点，对位置函数进行简化处理，提出折线模型（图8）。整个模型由3条折线，4个控制点A（0，0）、B（X1，Y1）、C（X2，Y2）和D（1.0，0）组成。

表3中3组数据分别为计算临界锚固长度、可靠度分析锚固长度及《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）规定带肋钢筋基本锚固长度，对比3组数据发现：临界锚固长度、JC法分析锚固长度均低于规范取值。因此，600MP高强钢筋的基本锚固长度可以按照《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）相关公式进行计算取值。

6结论

1）600 MPa高强钢筋粘结应力分布规律与普通带肋钢筋相类似，并且粘结应力峰值出现在锚固深度0.15倍处左右。

2）通过建立基本粘结滑移关系、位置函数，提出适合600 MPa高强钢筋与混凝土的粘结滑移本构关系。

3）600 MPa高强钢筋的基本锚固长度可以按照《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）相关公式进行计算取值，抗拉强度设计值取520 MPa。

参考文献：

[1]

PRINCE M J R， SINGH B. Investigation of bond behaviour between recycled aggregate concrete and deformed steel bars [J]. Structural Concrete， 2014，15（2）： 154168.

[2] 王晨霞，王宇，李敬红，等.再生混凝土与锈蚀钢筋间的粘结性能试验研究[J].土木建筑与环境工程， 2016，38（1）： 4653.

WANG C X， WANG Y， LI J H， et al. Experimental analysis on bond behavior between recycled concrete and corroded steel bars [J]. Journal of Civil， Architectural & Environmental Engineering， 2016，38（1）：4653.（in Chinese）

[3] ZHANG D X， YANG W J. Experimental research on bond behaviors between shale ceramsite lightweight aggregate concrete and bars through pullout tests [J]. Journal of Materials in Civil Engineering， 2015，27（9）： 06014030.

[4] 张欢欢，吕振利，刘阳.钢纤维高强陶粒混凝土与钢筋的粘结性能试验研究[J].建筑结构， 2016，46（4）：7984.

ZHANG H H， LYU Z L， LIU Y. Experimental research on bond behavior between steel fiber reinforced High strength ceramsite concrete and rebar [J]. Building of Structures， 2016，46（4）：7984. （in Chinese）

[5] 冀晓东，宋玉普.冻融循环后光圆钢筋与混凝土粘结性能退化机理研究[J].建筑结构学报， 2011，32（1）：7074.

JI X D， SONG Y P. Mechanism of bond degradation between concrete and plain steel bar after freezing and thawing [J]. Journal of Building Structures， 2011，32（1）： 7074.（in Chinese）

[6] RANIA A H， KHALED S， TIM T. Confinement effect on the bond behaviour of beams under static and repeated loading [J]. Construction and Building Materials， 2013，40： 934943.

[7] HUANG L， CHI Y， XU L H， et al. Local bond performance of rebar embedded in steelpolypropylene hybrid fiber reinforced concrete under monotonic and cyclic loading [J]. Construction and Building Materials， 2016， 103：7792.

[8] AREL H A， YAZICI S. Effect of different parameters on concretebar bond under high temperature [J]. ACI Materials Journal，2014，111（6）：663640.

[9] KHALAF J， HUANG Z H， FAN M. Analysis of bondslip between concrete and steel bar in fire [J]. Computers and Structures， 2016，162：115.

[10] 劉立新，李殿文，陈萌.细晶粒热轧带肋钢筋粘结锚固性能试验研究[J].工业建筑， 2011，41（2）：6165.

LIU L X， LI D W， CHEN M. Experimental study on bondanchora of hot rolled rebbed bars of fine grains in concrete [J]. Industrial Construction， 2011，41（2）：6165.（in Chniese）

[11] 刘平，李艳艳，刘坤. HRB500钢筋粘结性能的试验与分析[J].河北工业大学学报， 2012，41（1）：7680.

LIU P， LI Y Y， LIU K. Bond performance of HRB500 steel [J]. Journal of Hebei University of Technology， 2012，41（1）：7680.（in Chinese）

[12] LI H T， DEEKS A J， SU X Z. Experimental study on compressive bond anchorage properties of 500 MPa steel bars in concrete [J]. Journal of Structural Engineering， 2013，139（2）：04013005.

[13] 邓宗才，袁常兴.高强钢筋与活性粉末混凝土黏结性能的试验研究[J].土木工程学报， 2014，47（3）：6978.

DENG Z C， YUAN C X. Experimental study on bond capability between high strength rebar and reactive powder concrete [J]. China Civil Engineering Journal， 2014，47（3）：6978. （in Chinese）

[14] 高丹盈，陈刚， HADI M N S，等.钢筋与钢纤维混凝土的黏结滑移性能及其关系模型[J].建筑结构学报， 2015，36（7）：132139.

GAO D Y， CHEN G， HADI M N S， et al. Bondslip behavior and constitutive model between rebar and steel fibre reinforced concrete [J]. Journal of Building Structures， 2015，36（7）：132139.（in Chinese）

[15] 杨海峰，邓志恒，覃英宏.钢筋锈蚀后与再生混凝土间粘结滑移本构关系研究[J].工程力学， 2015，32（10）：114122.

YANG H F， DENG Z H， QIN Y H. Experimental study on bondslip relationship between corroned rebar and recycled concrete [J]. Jounal of Engineering Mechanics， 2015，32（10）： 114122.（in Chinese）

（编辑王秀玲）