铁尾矿加气混凝土制备工艺及结构形成机理分析

罗立群，舒伟，2，程琪林，谭旭升

（1武汉理工大学资源与环境工程学院，湖北 武汉 430070；2绍兴市质量技术监督检测院，浙江 绍兴 312000）

铁尾矿加气混凝土制备工艺及结构形成机理分析

罗立群1，舒伟1，2，程琪林1，谭旭升1

（1武汉理工大学资源与环境工程学院，湖北 武汉 430070；2绍兴市质量技术监督检测院，浙江 绍兴 312000）

以低贫钒钛铁尾矿为主要原料制备蒸压加气混凝土，其制品抗压强度超过3.5MPa，干体积密度为620kg/m3，达到了A3.5B06级合格品要求。利用X射线衍射（XRD）、傅里叶变换红外光谱（FTIR）、热重-差示扫描量热仪（TG-DSC）、扫描电子显微镜（SEM）等手段，重点研究了蒸压加气混凝土砌块的抗压强度和干体积密度、官能团的振动、相变过程和微观结构等特性。结果表明：在常温常压下，硬化坯体中出现了少量结晶差的C-S-H凝胶和钙矾石晶体，铁尾矿中各成分参与化学反应只有很少量的活性组分。在蒸压养护条件下，混合物料中的钙质材料水化形成的Ca(OH)2与铁尾矿、石英砂中的游离SiO2和Al2O3反应得到了托贝莫来石，钙矾石消失；水化产物的晶簇集合体和骨料交织在一起，形成良好的网状致密结构，对提高制品的强度有积极作用。

低贫钒钛铁尾矿；加气混凝土；水化产物；托贝莫来石；反应机理

加气混凝土是一种由硅质材料和钙质材料混合后加入发气剂形成多孔结构，在蒸压养护条件下制备得到的新型轻质墙体建筑材料，具有优良的物理性能和节能环保的特性[1-2]，以矿山尾矿制备加气混凝土砌块能提高资源的综合利用水平[3]。加气块在蒸压养护过程中随着温度和时间的逐步增加，硅质材料会不断溶解，与钙质材料发生热合反应，在短时间内能够改变加气混凝土的性能[4]。多项研究表明，在加气混凝土中由水合作用生成的最常见产物是水化硅酸钙（C-S-H）[5-7]、托贝莫来石[8-11]。在蒸压条件下C-S-H凝胶能更好地转化成托贝莫来石；托贝莫来石由针片状变为短纤维状，相互交叉形成网状结构，能使制品的抗压强度提高。若原料性质与物料粒度变化，不能形成良好的气孔结构，不利于SiO2在Ca(OH)2碱性溶液中的扩散或溶解，使托贝莫来石的结晶形态较差，制品的抗压强度降低[3，12]；有时片状水化硅酸钙晶体逐渐瓦解，形成较短的针棒状晶体，晶体变得细长，结构更为疏松，影响硅氧四面体的链接方式，导致制品的抗压强度降低[13-14]。因而，原料及操作参数对水化生成物和加气混凝土性能之间的内在关系密切，需要深入探讨。

本文是以低贫钒钛铁尾矿作为原材料制备加气混凝土，通过比较与分析铁尾矿成分和制备加气块的原料要求，匹配相应胶凝材料与助剂，利用X射线衍射、傅里叶变换红外光谱、热重-差示扫描量热仪、扫描电子显微镜等手段，重点研究了蒸压加气混凝土砌块的抗压强度和干体积密度、官能团的振动、相变过程和微观结构等特性，确定加气块制品强度形成的过程机理，以期提高矿山综合开发水平。

1 试验方法

1.1 试验原料

（1）铁尾矿 取自河北平泉某铁矿，为低贫钒钛铁尾矿，其化学成分见表1，XRD分析结果如图1所示。由表1铁尾矿化学成分分析可知，铁尾矿的SiO2含量为52.59%，并且铁含量较高，低于JC/T622—2009《硅酸盐建筑制品用砂》标准中要求SiO2含量不小于65%的规定。在加气混凝土砌块制备过程中，拟加入SiO2含量较高的硅砂作为硅质材料调整硅含量。由图1铁尾矿XRD图谱可知，该铁尾矿的矿物组成主要矿物为石英、伊利石、钠长石、透长石等矿物，尾矿的矿物组成与性质比较复杂。

粒度是物料的一种特性，对加气混凝土性能有重要影响[3，14]，分析铁尾矿粒度组成能对后续试验的方案制定与研究提供有效支持和指导，对铁尾矿直接进行粒度筛分分析，结果如表2。

（2）硅砂 采用建筑用硅砂作为高硅材料调整剂，其化学成分参见表1。硅砂经粉磨控制其粒度为–0.154mm75%（–0.074μm 96%）时使用。

（3）石灰 为市售某石灰厂生产的生石灰，磨细至0.088mm筛孔的筛余量≤15%，有效钙含量为＞80%，消化时间6～7min，消化温度为76℃，属于快速消化石灰。

表1 原料的化学成分 单位：%

表2 铁尾矿筛析及SiO2负累积分布结果

（4）水泥 采用市售PO42.5水泥，其化学成分参见表1。

（5）石膏 采用石膏细度为0.088mm筛孔筛余量≤15%，其化学成分参见表1。

按照质量比（铁尾矿∶河砂∶石灰∶水泥∶石膏）为45∶20∶19∶14∶2，用电子天平准确称量设定配比的铁尾矿、河砂、石灰和水泥混合均匀，置入搅拌砂磨分散多用机中加入一定量的水搅拌3min，加入石灰搅拌90s，加入铝粉搅拌40s。为便于脱模，提前将模具清理干净并涂抹废机油，将搅拌好的料浆慢慢倒入模具中，并用温度计测出模具中料浆的浇注温度。

1.2 试验方法

标准恒温干燥箱温度调至60℃，将坯体放入其中静停养护2.5h，得到硬化坯体；将硬化后的坯体脱模后放入ZYF-300蒸压釜（原武汉船用机械厂生产）中进行蒸压养护，蒸压制度为控制升温2h，至最大压力1.0MPa（最高温度180℃），然后恒温8h，降温采用自然降温。蒸压完成后放入标准恒温干燥箱中按GB/T 11969—2008要求烘干，即得成品。

（1）采用德国Bruker公司D8 Advance型号X射线衍射仪，对铁尾矿和铁尾矿蒸压加气混凝土制品进行物相定性分析和物相定量分析。

（2）采用Nicolet6700型热电尼高美国公司傅里变换红外光谱仪，对加气混凝土制品进行特性表征。波数范围在中红外区4000～400cm–1；快速扫描1次/s。

（3）最高分辨率为0.019cm–1；采用德国耐驰的STA449F3型综合热分析仪质谱联用，对加气混凝土砌块进行TG-DSC分析，空气气氛，升温速率10℃/min，扫描温度为室温至1000℃。

（4）采用日本电子株式会社的JSM-5610LV型扫描电镜表征加气混凝土的形貌特征、结构特点、形态和分布。

2 试验结果与讨论

2.1 加气块工艺参数的确定

影响加气混凝土砌块的因素较多，物料因素主要有铁尾矿的掺量和细度、硅质材料的含量以及石灰和水泥的添加量[1]。通过优化试验条件后，改变铁尾矿与硅砂的比例，固定石灰掺加量为23%，水泥为10%，铝粉0.09%，石膏2%，水料比0.60，制备加气混凝土制品，其原料中SiO2含量对加气混凝土性能的影响如图2所示。

由图2可知，SiO2含量对加气混凝土制品的性能有至关重要的影响。当SiO2质量分数为57.3%时，制品干体积密度为606kg/m3，抗压强度为3.2MPa；随着SiO2质量分数逐步增加，制品抗压强度继续提高，当SiO2质量分数为62.10%时，制品抗压强度达到最大值3.31MPa，干体积密度为620.2kg/m3。优化后其抗压强度和干体积密度分别为3.52MPa和620.8kg/m3[14]，此时，铁尾矿与硅砂的配合比为45%与20%。

2.2 水化产物种类查定

通过X射线衍射（XRD）可以对加气混凝土制品进行成份分析，对其形成的各种以硅酸钙为主体的水化矿物进行定性分析，确定水化产物生成的类别，半定量地分析其生成量，对加气混凝土的性能有着决定性的影响[15]。图3铁尾矿（1号曲线）、硬化坯体（2号曲线）、成品（3号曲线）的XRD图谱表示铁尾矿、未经蒸压养护的加气混凝土硬化坯体和蒸压后得到的加气混凝土成品的XRD图谱比较。

图3 铁尾矿、硬化坯体与成品的XRD图谱

由图3曲线2硬化坯体XRD曲线可知，坯体经过静停养护后铁尾矿中的原有矿物成分的衍射峰明显降低，如钠长石、伊利石、绿泥石、透辉石等矿物。这是因为在制备加气混凝土的过程中，在常温常压下，料浆中的各种物料会发生化学反应，生成不同的物质，主要有石灰发生消化，放出大量的热量，为其他类别的反应提供热量和碱性环境，水泥中的C3S、C2S、C3A、C4AF（铁铝酸四钙）等矿物发生水化反应，形成不同含量的Ca(OH)2，在静停养护阶段，这种反应还会继续发生，最好的结果是石灰能够消解完全，与水泥的反应能够进行彻底。然而铁尾矿中的少量超细颗粒会与其进行反应，不同类别的C-S-H胶凝物质，微量的水化硫铝酸钙晶体和钙矾石晶体由反应过程形成[16-17]。

石灰和C3S水化生成Ca(OH)2，为物料浆体创造碱性环境，促进铝粉与Ca(OH)2会发生化学反应生成H2，使加气混凝土形成多孔的结构。C3A水化能够使坯体的硬化速度加快，坯体能够以最短的时间获得初始强度。在有石膏存在的条件下，C4AF水化得到的水化硫铝酸钙，又会快速转化为钙矾石。从图3中曲线2硬化坯体也可知，当2θ为30°左右出现了少量水化硅酸钙凝胶的鼓包，当2θ为5°和23°左右时均出现了钙矾石的衍射峰。C-S-H胶凝物质和水化硫铝酸钙晶体的形成有利于提高坯体强度。图3曲线2中出现了方解石的原因是因为坯体中的部分Ca(OH)2被空气中的CO2碳化生成了CaCO3。

在蒸压养护初期，石灰的溶解速度与具有结晶特征的石英不同，石英溶解到液相中同液相里面的Ca(OH)2生成不同类型的水化硅酸钙，这种水化物难溶于水，在溶液中易形成饱和溶液。因此，石灰与石英相比，石英更容易溶解出来，最早在砂粒表面生成的是水化硅酸钙，距砂粒近的生成单碱水化硅酸钙，离砂粒远点的生成C2SH(A)，更远处则为没来得及结合的游离CaO。

随着蒸压养护温度的升高，铁尾矿中的SiO2活性增强，会有更多的SiO2同Ca(OH)2发生反应生成C-S-H凝胶。当越来越多的SiO2溶出，液相中的C/S会降低，水泥水化初期生成的双碱性C-S-H凝胶会与SiO2发生反应，生成低碱C-S-H凝胶和托贝莫来石。蒸压过程实质是活性SiO2和Al2O3成分同石灰和水泥凝胶在过热蒸汽压下的反应。加气混凝土的强度是靠活性成分与Ca(OH)2反应生成的水化产物CSH(B)和托贝莫来石来获得的。活性SiO2和Al2O3与Ca(OH)2反应式如式(1)与式(2)。

在蒸压养护条件下，在碱性环境中，铁尾矿中的SiO4四面体中的Si—O键和Al—O键会发生断裂，从而有利于更多的SiO2和Al2O3溶出，与Ca(OH)2结合产生越来越多水化硅酸钙凝胶与托贝莫来石等。

从图3铁尾矿、硬化坯体与成品的XRD图谱中2号硬化坯体和3号成品曲线对比可以看出，原铁尾矿中的各种矿物的X射线衍射峰迅速降低，C-S-H凝胶的弥散峰降低，然而托贝莫来石的X射线衍射峰明显地升高，说明经过蒸压养护部分C-S-H凝胶转化为了托贝莫来石晶体。在2号硬化坯体曲线中出现的钙矾石经过蒸压养护后没有出现在3号成品曲线中，说明钙矾石在高温高压下发生分解，3号成品的曲线中有石膏的生成，说明钙矾石分解为石膏和其他水化物质。在蒸压养护过程中石膏能够促进C-S-H凝胶向托贝莫来石转化促使大量游离的Al离子进入到托贝莫来石结构中，生成Al代托贝莫来石。同时，在3号成品的曲线中，石英的X射线衍射峰比较1号铁尾矿曲线和2号硬化坯体曲线都有明显的降低，说明制品中存在未完全溶出的SiO2，这部分SiO2在制品中充当骨料起到支撑的作用。

2.3 水化产物分子结构分析

傅里叶红外光谱（FTIR）可以充分表达分子内部发生的各类物理变化过程，从分子结构角度特性，能够很好地阐述分子结构、化学组成等方面的问题。几种官能团和离子在FTIR中出现的频区如表3所示[18]。

表3 几种官能团和离子在红外光谱中出现的范围

由表3不同官能团和离子在红外光谱中出现的范围可知，波数在3750～3200cm–1的特征峰属于—OH和H2O伸缩振动；H2O弯曲振动在1630cm–1附近，一般在950～910cm–1和700～600cm–1的吸收区为—OH摆动频率；—OH平动频率比较低，位于400cm–1以下；Si—O键振动吸收的强度很大，包括两个主要的红外吸收区域，以Si—O伸缩振动的1200～900cm–1吸收区域，和以Si—O弯曲振动的550～400cm–1的吸收区域。无机离子CO32–的红外光谱出现在1450～1400cm–1和880～860cm–1两个主要吸收区。Si—O—Si和Si—O—AlⅣ在800～600cm–1出现主要红外光谱吸收区。

由图4铁尾矿的红外光谱可知，波数在3432 cm-1左右的特征谱带是表征Ca(OH)2中羟基的伸缩振动，这是因为铁尾矿中含有少量的CaO水化形成的Ca(OH)2而导致的；波数为1425cm–1属于CO32–的特征谱带，这是因为铁尾矿中含有的少量的CaO水化形成的Ca(OH)2发生碳化导致的，峰比较弱；波数为1000cm–1的特征谱带表征铁尾矿的成分SiO2内的Si—O键伸缩振动。

由图5经过静停养护后的坯体的红外光谱可知，波数为3643cm–1附近的特征峰是Ca(OH)2中羟基的伸缩振动，与图4铁尾矿的红外光谱中曲线1的羟基伸缩振动相比较，特征峰增强的原因是在料浆搅拌过程中加入了石灰与水泥，石灰发生水化形成Ca(OH)2所致。波数为1422cm–1表征CO32–的特征谱带，这是由于早期生成的C-S-H凝胶和钙矾石与空气中的CO2接触发生碳化而导致的。波数在1200～900cm–1的特征峰属于水化产物C-S-H凝胶和钙矾石中Si—O键的伸缩振动，该区域也是石英吸收谱带的最强吸收区，因此吸收谱带较为宽泛。波数为779cm–1的谱带是属于Si—O—Si的对称伸缩振动，是石英族的特征峰。

图4 铁尾矿的红外光谱

图5 硬化坯体的红外光谱

图6表示经过蒸压养护后成品的红外光谱，波数为3445cm–1表征Ca(OH)2羟基的伸缩振动的特征谱带和波数为669cm–1表征石英族中Si—O—Si的对称伸缩振动的特征谱带明显减弱，波数为1429cm–1属于CO32–的特征谱带，由于水化反应生成的Ca(OH)2发生碳化从而导致CaCO3生成。波数为972cm–1的尖峰是因为SiO4四面体结构中 Si—O不对称振动而导致的，属于层状结构的托贝莫来石，以上分析与X射线衍射分析结果一致。由X射线衍射分析结果可知，经过蒸压养护后更多的活性SiO2与游离的Ca(OH)2结合，产生C-S-H凝胶。当越来越多的SiO2溶出，C-S-H凝胶与会与SiO2发生反应，生成低碱C-S-H凝胶和托贝莫来石，经过保温后部分C-S-H凝胶转化为托贝莫来石。

图6 加气混凝土蒸养后成品的红外光谱

2.4 水化产物热学性能分析

热重分析（TG）是测量样品的质量与温度变化关系的热分析技术，研究物质随温度变化的问题；在温变过程当中，判定差示扫描量热法（DSC）曲线中峰谷是如何形成的，根据物质的峰谷对应的吸热还是放热情况，按照DSC曲线，得出晶体转化，脱除吸附水和离子水等对应的温度[19]。铁尾矿、加气混凝土硬化坯体和蒸养后成品的热重（TG）曲线分别示于图7～图9，各样品热失重率比较如表4。

由图7～图9和表4可知，失重形成的温度区域为0～200℃、200～450℃、450～550℃、550～825℃和825～1000℃，然而失重形成的关键温度区域在400～800℃这个范围。由图7可见，铁尾矿失重最小，为4.62%。从图8可知，硬化坯体失重最大，为15.99%，在上述5个失重温度区域中，最大失重区域出现在450～825℃范围中。硬化坯体失重最多为14.75%，铁尾矿失重最少为3.04%。铁尾矿DSC图谱，硬化坯体DSC图谱和蒸养后成品DSC图谱如图10～图12。由图可知，在70～200℃范围均有一个宽而平坦的吸热峰出现，其原因为游离水、吸附水和某些水化产物的弱结晶水的脱除，在50℃条件下钙矾石会有少量结晶水脱除，在74℃条件下脱水非常剧烈，当温度升高到113～144℃后，钙矾石迅速成为八水钙矾石。SINGH和GARG[20]研究指出，C-S-H凝胶在120～140℃温度范围内发生脱水分解，并且在该范围内形成的吸热峰也许是C-S-H凝胶和AFt峰的叠加；此处的吸热峰由于生成的水化产物主要是碱度高的C-S-H凝胶，这种凝胶的结晶度差，属于胶体性质，受热脱水的温度范围较大。

图7 铁尾矿热重（TG）曲线

图8 加气混凝土硬化坯体热重（TG）曲线

图9 加气块蒸养后成品热重（TG）曲线

表4 各样品热失重率比较（质量分数） 单位：%

图10 铁尾矿DSC图谱

图11 加气混凝土硬化坯体DSC图谱

图12 加气混凝土蒸压后成品DSC图谱

从图11硬化坯体DSC图谱中可看出，DSC曲线上的吸热峰出现在64.0℃、124.0℃、462.0℃、572.3℃、781.8℃处，其中在124.0℃的吸热峰比较宽泛。结合XRD结果，124.0℃处的吸热峰是由钙矾石脱水形成的，少量的C-S-H凝胶失去弱结晶水也是导致所形成的吸热峰较宽泛的原因之一，继续加热在462.0℃出现一个较大的吸热峰。研究表明在450～550℃温度范围内Ca(OH)2会脱除结构水，结合XRD结果硬化坯体中存在有大量的Ca(OH)2，由于Ca(OH)2脱除结构水而形成了462.0℃处的吸热峰。DSC曲线上572.3℃处的吸热峰是由于铁尾矿中石英发生晶型转变所致，主要是β-石英向α-石英转变[21]；781.8℃的吸热峰是由于钙矾石完全脱水为无水矿物形成。

图12蒸压后成品DSC图谱中， 其840℃的吸热峰归于Al代托贝莫来石，而XRD结果中，主要水化产物为托贝莫来石晶体。在848.8℃处的较强放热峰为托贝莫来石，此时发生的晶型转变主要为托贝莫来石向β-硅灰石的转变；748.8℃处的吸热峰是碳酸钙发生分解形成的，573.6℃处的吸热峰为样品中残留的石英颗粒发生晶型转变的吸热峰。在蒸养后成品DSC曲线中未发现Ca(OH)2脱水的吸热峰，表明经过蒸压养护后Ca(OH)2全部参与反应，这与KLIMESCH等[22]利用热重-差热分析结果一致。

2.5 水化产物形貌特征分析

从图13硬化坯体SEM形貌可知，未经过蒸压养护的硬化坯体断面，首先能够看到呈现絮状胶凝体胶结成的网络状结构，是因硅质材料和钙质材料反应生成的以硅酸钙为主体的水化矿物同水泥水化早期生成物凝结在一起的结果；且可清晰地分辨出大颗粒的物质即为铁尾矿，在铁尾矿的周围散布有呈颗粒状的反应产物，其量不大的针棒状结晶体，并有相当数量的离散不规则谷粒状水化产物生成，颗粒与颗粒间的距离比较远，分布不密集。大部分为低结晶度，无定形的C-S-H凝胶水化物相和少许的钙矾石，一起胶结在断面上，并未发现完整结晶度的托贝莫来石晶体存在。由于未经过蒸压养护的硬化坯体中形成的硅钙水化产物较少，多是Ca(OH)2的凝胶体，颗粒间聚结不紧密，没有形成致密的网状结构，因此硬化坯体的强度不高。

图13 加气混凝土硬化坯体SEM形貌图

从图14蒸压后成品SEM形貌可见水化产物密集丛生，凝胶状水化产物和大量针状或柳叶状托贝莫来石相互交织在一起，并有分布均匀的微细空隙。托贝莫来石交互生长，粒度大小均一，晶体裂缝呈现不规则的多边形。水化产物的晶簇集合体和骨料交织在一起，形成良好的网状致密结构。该结构能够较好的抵抗外界荷载，不易引起应力集中，对提高制品的强度有积极作用。托贝莫来石结晶良好，片状或针状物周边充填着未反应的石英、长石等颗粒，与水化产物胶结在一起。

图14 加气混凝土蒸养后成品SEM形貌图

在蒸压养护条件下，混合料浆中的由钙质材料水化形成的Ca(OH)2，与铁尾矿、石英砂中的游离SiO2和Al2O3水化获得了托贝莫来石，以硅酸钙为主的水化矿物，钙矾石晶相产生于水泥水化早期呈针状，和铁尾矿中过剩的石膏在蒸汽压养护环境中同铁尾矿中Al2O3反应得到叶片状的单碱型Afm（水化硫铝酸钙）晶体，其中混合料颗粒表面已经充分水化，形成结晶较好和较多的水化产物，晶体的数量不断变大，晶体的间隔变小，晶体间存在更多碰触，逐步替代发生凝聚的碰触，晶体之间不断形成连生体，连生体晶体继而形成庞大的结晶网络结构，强度完全、高于凝聚结构，从而获得更好的性能。

3 结论

以低硅铁尾矿为主要原料制备蒸压加气混凝土，获得了抗压强度和干体积密度分别为3.5MPa和620kg/m3的成品，达到了A3.5B06级合格品要求。通过XRD、FTIR、TG-DSC、SEM等分析，得到以下结论。

（1）在常温常压下，硬化坯体中出现少量结晶差的C-S-H凝胶和钙矾石晶体，铁尾矿中各成分参与化学反应仅为少量的活性组分。

（2）在蒸压养护条件下，混合物料中的钙质材料水化形成的Ca(OH)2与铁尾矿、石英砂中的游离SiO2或游离Al2O3反应得到了托贝莫来石，钙矾石消失。水化产物的晶簇集合体和骨料交织在一起，形成良好的网状致密结构，对提高制品的强度有积极作用。

（3）在常温常压下，铁尾矿是一种惰性工业废渣，而在高温高压和碱性环境下，能够表现出良好的活性，溶出的游离SiO2和游离Al2O3具有活性而参与化学反应，有利于提高水化产物的结晶度。

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Reaction mechanism on autoclaved aerated concrete made from low-grade vanadium titanium iron tailings

LUO Liqun1，SHU Wei1，2，CHENG Qilin1，TAN Xusheng1
（1College of Resources and Environmental Engineering，Wuhan University of Technology，Wuhan 430070，Hubei，China；2Shaoxing Testing Institute of Quality Technical Supervision，Shaoxing 312000，Zhejiang，China）

Based on low-lean vanadium and titanium iron tailings as raw material，the technology of autoclaved aerated concrete（AAC）block was developed，in which compressive strength was more than 3.5MPa and dry bulk density prepared was about 620kg/m3. The products was slightly more than A3.5B06 grade qualification requirements. The physical and mechanical properties，the vibration of the functional group，phase transformation process，microstructure，etc. of aerated concrete block were tested by X-ray diffraction（XRD），fourier transform infrared spectroscopy（FTIR），thermogravimetric and differential scanning calorimeter（TG-DSC），scanning electron microscope（SEM）and other modern analysis test methods. Under the atmospheric pressure，the iron tailings was a kind of inertia industrial waste residue. Only a small amount of active component in iron tailings participated in the chemical reaction. Small amounts of the hydrated calcium silicategel and ettringite were in the hardened body. Under the autoclaved curing condition，the activity of iron tailings was good. Free SiO2and Al2O3and mixture of Ca(OH)2took place chemical reaction to generate tobermorite. A dense mesh structure was formed by hydration products of crystal cluster fitting aggregating together，which had positive effect to improve the strength of the products.

low-grade vanadium titanium iron tailings；autoclaved aerated concrete（AAC）；hydration products；tobermorite；mechanism of reaction

TU528.2；TD926；TQ028

A

10.16085/j.issn.1000-6613.2017.04.043

2016-08-16；修改稿日期：2016-10-01。

国家“十二五”科技支撑计划项目（2013BAB03B03）。

及联系人：罗立群（1968—），男，博士，高级工程师。E-mail：lqluollq@hotmail.com。