井下通风系统改造

赵玉亮

(山东金岭矿业股份有限公司)



井下通风系统改造

赵玉亮

(山东金岭矿业股份有限公司)

随着召口矿开采的不断延深，采矿、掘进地点逐渐增多，原先安设的辅扇已不满足要求，经过对生产地点需风量、通风阻力的计算，选取更合理的辅扇，满足了生产的需求。

通风级站 需风量 通风阻力

召口矿通风系统是以回风侧为主的分区Ⅳ级机站通风系统。Ⅳ级机站为总排风机站，共设置两处，一处在地表，负责排出北金召北矿体的污风，安设了2台风机，1台风机运行，为K40-4-NO.14型90 kW，一台备用,为K40-6-NO.18型90 kW；另一处安设在井下的-240 m水平充填井下口，负责排出北金召矿体的污风，风机型号及功率为K40-6-NO.18、90 kW。

召口矿通风系统按区域划分为南部、中部、西部。南部、西部通风系统比较正常，中部通风系统随着08#矿体、05-2#矿体掘进点的增多，需风量增加，原有辅扇已不满足生产的需求,需进行改造。

1 中部通风系统

召口矿北金召北矿床中部通风系统现设置2台辅扇：该辅扇为串联，风机功率为2×15 kW，风量较小。辅扇性能参数见表1。

表1 辅扇性能参数

2 中部通风系统改造

根据矿井的实际情况及通风技术要求，统计了需风点(见表2)。

表2 出矿、掘进地点统计

2.1 需风量计算

2.1.1 出矿工作面风量计算

①按出矿水平工作面二次破碎排出炮烟计算，需风量为Qs=1.95 m3/s;②按排尘风速计算,需风量为Qs=1.75 m3/s;③取前两者最大值，即Qs=1.95 m3/s。

2.1.2 掘进工作面风量计算

①按压入式通风排炮烟计算，需风量为Qd=1.53 m3/s;②按排尘风速计算,需风量为Qd=1.75 m3/s;③取前两者最大值，Qd=1.75 m3/s；④深孔、充填工作面的需风量计算，取：Qk=Qs/2=0.98 m3/s。

2.2 总需风量

矿体的总需风量

式中，k为通风系数，取k=1.2。

2.3 通风阻力计算

根据矿井的实际巷道断面、长度等因素进行了分析、计算，结果见表3。

由计算可知，通风阻力为533.51 Pa。现有辅扇型号风量为8.5～18.6 m3/s，不满足生产的需要，需要更换风机。

选定型号kL40-4-12，功率37 kW的辅扇，其风量为18.7～32.1 m3/s，全压242～1 118 Pa，安装角26°，满足要求。

2.4 经济分析

中部通风系统原布置2台15 kW的辅扇串联，供风量小,改造后采用1台辅扇，功率37 kW，实际功率只增加7 kW，功率增加虽少，供风量大大增加，满足了生产需求。

3 结 语

(1)-390m水平通风上山口

表3 通风阻力计算

巷道名称断面尺寸(宽×高)/m巷道长度L/m通过风量q/(m3/s)巷道周长P/m阻力系数α/(N·s2/m4)风阻/Pa-390m回风05-2回风巷大巷3.2×2.87591514.130.00132.83-390m回风上山3×214805120.00165.66-390m08回风巷平巷2.8×2.516006140.00137.24-310m回风上山3×25631120.0038111.33-240m回风上山3×24231120.003883.50-240m大巷3×2.81303111.60.00124.01-240m回风上山3×29031120.0038178.95

90°上山，在此处安装立式辅扇，通风效果较好，立式辅扇在矿上中应用较少，值得推广。

(2)-390 m水平改造后，拆除了原先的2台辅扇及风门处风墙。

(3)通风系统改造后，-390，-430 m大巷的风门要及时关闭，防止通风风路短路，造成风量损失。

(4)通风系统改造后，解决了召口矿中部区域污风循环、污风排不出去的问题，强化了整个召口矿的通风系统稳定及分管区域控制能力，通过现场实际情况来看，达到了预期效果，确保了通风系统安全。

2016-08-26)

赵玉亮(1981—)，男，工程师，255081 山东省淄博市。