电压波形对GIS自由金属颗粒放电特性的影响

季洪鑫　李成榕，2　庞志开　齐　波，2　郑书生，2（.华北电力大学高电压与电磁兼容北京市重点实验室　北京　022062.新能源电力系统国家重点实验室（华北电力大学） 北京　02206）



电压波形对GIS自由金属颗粒放电特性的影响

季洪鑫1李成榕1，2庞志开1齐波1，2郑书生1，2
（1.华北电力大学高电压与电磁兼容北京市重点实验室北京102206
2.新能源电力系统国家重点实验室（华北电力大学） 北京102206）

为了探索较高灵敏度检测GIS设备内部自由金属颗粒的方法，研究了电压波形对自由金属颗粒的影响。在实验室中搭建了自由金属颗粒局部放电试验平台，测量了标准雷电波、标准操作波和工频电压下自由金属颗粒局部放电现象，分析比较了不同电压波形下缺陷的局部放电的特征，获得了冲击电压下不同试验阶段的散点图、柱状图等统计谱图。研究结果表明，在3种电压波形下标准雷电波的局部放电起始电压最低，对自由金属颗粒的检测较灵敏。随着标准雷电电压的升高，在雷电波尾处的放电脉冲个数明显增多，但波头处的脉冲仍仅有一个。随着标准操作电压的升高，在波头和波尾处的放电幅值变大，放电个数增多，且波头处的放电个数增加更明显。不同试验阶段的q-t散点图、q-Δt/Δu散点图及N-Δt/Δu柱状图的形貌特征较有规律，可作为表征GIS自由金属颗粒放电严重程度的特征谱图。

气体绝缘组合电器标准雷电电压标准操作电压自由金属颗粒局部放电

0　引言

封闭式组合电器（Gas Insulated Switchgear，GIS）是以SF6作为绝缘介质的气体绝缘金属封闭开关设备，也称为气体绝缘变电站，它是将变电站中除变压器外的各种电气设备，包括断路器、隔离开关、接地开关、电压互感器、母线（三相或单相）、连接管和过渡元件（SF6-电缆头、SF6-空气套管、SF6-油套管）等全部组装在一个金属外壳内，并充以0.4～0.6 MPa的SF6气体以实现高压导体对外壳、相间及断口间的可靠绝缘［1-8］。对GIS设备可靠性的统计表明［9-14］，GIS绝缘故障中绝缘子表面金属颗粒的沿面放电占有相当大的比例，主要原因是GIS设备在生产、装配、运输及开关动作等过程中会不可避免地在设备内部产生金属颗粒，这些金属颗粒能急剧降低SF6气体的绝缘水平，在电场作用下的放电特征如下［9］:①自由金属微粒在电场作用下获得电荷并发生移动，当电压超过一定值时，这些微粒就能在接地外壳和高压导体之间跳动，从而发生局部放电；②当金属微粒移动靠近而未接触高压导体时，如果距离小于某一极限值，在强电场作用下，容易引起局部放电；③绝缘子表面的金属微粒在设备交接试验时不易检出，经过一段时间的运行，由于机械振动或操作过电压引起的静电力使它产生轻微的位移而形成微粒堆积，在某种程度上加大了放电发生的概率；④当金属微粒游离到绝缘子的表面，在一定条件下被固定下来时（比如被油脂粘住），绝缘子表面的金属微粒状似金属突出物，在高电压环境下，极易造成尖端放电。

DL/T 617—2010中规定在现场交接试验中，对252 kV及以下的GIS只进行工频耐压试验，基本不做冲击耐压试验，对于363 kV及以上的GIS一般也可只进行工频耐压试验（但推荐在除工频耐压外可添加冲击耐压试验）［15］。国内电力系统实际运行经验发现，已通过工频耐受及其局部放电试验的GIS设备时常在实际运行中出现绝缘故障［16-19］。如某电网330 kV开关站363 kV GIS投运前现场工频耐压外试验通过，然而充电时发生闪络故障，解体后发现罐体内部清洁度不够，绝缘子表面附着许多灰尘。2010年2月3号某换流站内550 kV GIS设备投入运行，2010年2月5号发生闪络故障，解体后发现550 kV GIS盆式绝缘子上存在微粒。2010年4月19日某变电站内110 kV GIS在雷电过电压下发生闪络故障，解体后发现水平盆式绝缘子表面积累了金属铜屑杂质或灰尘。上述事实充分说明，现场仅开展交流耐压试验并不能完全查找GIS设备内部的导电微粒，无法保证GIS设备在良好的状况下投入运行。现场增加冲击耐压试验，可与交流耐压形成互补，提供GIS设备投运前全面的最终检查。然而冲击耐压试验主要是通过绝缘闪络或冲击波形的畸变来检测GIS内部的缺陷，在检测到缺陷的同时，冲击电压也对绝缘造成较大损伤，且只能检测到较大缺陷或放电较严重的缺陷，若在冲击耐压的同时进行局部放电的测量，则较小的缺陷和放电较微弱的缺陷更有可能检测出来。

本文研究了冲击电压下自由金属颗粒在冲击电压下的放电现象，比较了自由金属颗粒在不同电压波形（标准雷电波、标准操作比和工频电压）下的局部放电起始电压，并分析了自由金属颗粒在不同放电严重程度下的局部放电特征谱图。

1　试验平台

1.1试验装置

GIS设备自由金属颗粒局部放电试验平台主要包括试验装置、高压电源、自由金属颗粒模型、局部放电测量设备共4部分，其中试验装置是采用实际的126 kV GIS腔体，该实验装置的结构如图1所示。

图1　试验装置结构Fig.1　Structure of the experimental device

该试验支架是三相分体式设计，包含1个高压套管、1个非气隔绝缘子和6个气隔绝缘子，共构成7个大小不等的气室。试验腔体经特别设计，在其水平位置处对称装有2个石英玻璃观察窗，用于观测腔体内缺陷模型的局部放电，在试验腔体的正下方设计了2个安装孔，分别用于试验过程中特高频传感器和放电模型的安装，该试验腔体内充以0.4 MPa的SF6气体。

1.2试验模型

试验模型的确定以该模型下的放电特性为依据，经多次试验确定的自由金属颗粒模型如图2所示。自由金属颗粒模型中高压电极直径为15 mm，在高压电极周围的环氧板上加工一个直径为35 mm、深为5 mm的凹槽，在凹槽内放置直径为1 mm、长为2 mm的金属丝作为自由金属颗粒。

图2　自由金属颗粒模型示意图及实物图Fig.2　Image of mobilized metal particles model

1.3试验回路

冲击电压下GIS金属颗粒局部放电测试回路示意图如图3所示。图中Cx为GIS缺陷模型等效电容；Co为冲击电容分压器，可用于耦合Cx局部放电时产生的脉冲电流信号；UHF为特高频探头；SC为信号调理器；ICC为数据采集记录装置。

图3　冲击电压下局部放电测量回路示意图Fig.3　Diagram of the partial discharge experimental under impulse voltage

在试验过程中，由于冲击电压上升时间较短，一般为微秒级，传统脉冲电流已无法完全满足冲击电压下局部放电测量的要求［14］，为此研制了一套冲击电压下的局部放电特高频检测设备，该测量设备主要包括3部分:特高频探头、信号调理器和数据采集设备，其中信号调理器不仅放大微弱的特高频信号，同时还对特高频信号进行峰值检波，检波后的脉冲宽度为1 μs左右，降低了采集设备采样率。检波处理后的信号即可由接收器传输到后续的检测系统进行A—D（模拟信号的数字取样）变换、记录、软件分析处理。

1.4试验方法

在试验过程中，对自由金属颗粒施加标准雷电波、标准操作波和工频电压，加压方式采用逐步升压法，升压步长为2 kV，对于冲击电压局部放电试验，每个电压等级下施加10次冲击电压，直到特高频检测仪在至少5次的冲击电压内检测到较为明显的放电，此时的电压值定为放电起始电压。在局部放电起始电压下，重复施加50次的冲击电压，观察并记录起始电压下的局部放电特征。为了研究自由金属颗粒在不同放电严重程度下的局部放电特征，又进一步测量了不同冲击电压幅值下的局部放电。对GIS自由金属颗粒施加的电压值及施加次数如表1所示。

表1　自由金属颗粒施加的冲击电压值Tab.1　Standard impulse voltage

2　现象及特征

2.1标准雷电波下放电现象及特征

图4为标准雷电波下自由金属颗粒放电信号。由图4a可以看出，局部放电起始电压下（15 kV），在标准雷电波的波头和波尾处各出现1次较小的放电脉冲，其幅值约为0.35 V和0.19 V。当电压升至25 kV时，放电脉冲幅值均出现较明显的增大（如图4b），其中在波头处的放电脉冲幅值达到1.1 V左右，波尾处的放电脉冲达到0.7～0.9 V。与图4a相比，图4b中波尾处的放电脉冲个数增加至3～5个，但波头处的放电脉冲个数，仍为1个。随着标准雷电冲击电压幅值的升高，波头处的放电脉冲幅值进一步增大，但放电脉冲个数基本保持不变，而波尾处的放电脉冲幅值变化不大，但放电脉冲个数增加较显著。当电压升至65 kV时，在冲击电压波头处的放电脉冲幅值达到1.8 V左右，波尾处的放电幅值在0.4～1.1 V之间，在每一次较小放电脉冲后紧跟着一次较大的放电脉冲，放电个数较多，约为9～12个（如图4c所示）。

图4　标准雷电波下自由金属颗粒放电信号Fig.4　Partial discharge of mobilized metal particles under standard lightning voltage

2.2标准操作波下放电现象及特征

图5是标准操作波下自由金属颗粒放电特征。从图5a可以看出，在起始电压下（25 kV），仅在标准操作波的波头上升沿处出现3次放电脉冲，放电幅值在0.7～1.1之间。当电压升至40 kV时，在标准操作波的波头和波尾处均出现放电脉冲，且波头上升沿处的放电脉冲个数较多，与图5a相比较，图5b的放电脉冲信号幅值变化不大。随着标准操作冲击电压幅值的升高，冲击电压波头和波尾处的放电脉冲个数均明显增多，而放电脉冲幅值则变化不大。当电压升至55 kV时，由于在波头处的放电脉冲个数过于密集，造成部分放电脉冲间的叠加，如图5c所示。

图5　标准操作波下自由金属颗粒放电信号Fig.5　Partial discharge of mobilized metal particles under standard switching voltage

2.3工频电压下放电现象及特征

图6为工频电压下自由金属颗粒放电信号。从图6a可以看出，在起始电压下（21 kV），在工频电压的正负半周内均出现放电脉冲，放电脉冲的个数及幅值均较小，正半周的放电幅值主要集中在0.6 V以下，负半轴的放电幅值主要集中在0.5 V以下，正负半周的放电均集中在工频电压的一、三象限内。随着工频电压的升高，在工频电压的正负半周内的放电个数明显增大，但放电脉冲幅值则变化不大。当电压升至35 kV时，正负半周内的放电幅值仍主要集中在0.5 V以下，但放电脉冲的个数较多，放电脉冲宽度进一步变宽且放电区域向右偏移，如图6b所示。在35 kV电压下保持10 min以后放电脉冲幅值变得较小，主要集中在0.2 V以下，且放电次数也变得较稀疏，如图6c所示。在该电压下继续保持5 min后放电脉冲的个数进一步变少，有时甚至在连续1～2 min内没有放电脉冲，这可能是由于在较高的电压下，自由金属颗粒在较强电场力作用下发生偏移，移动到远离高压电极的区域内进而抑制了局部放电的产生。

图6　工频电压下自由金属颗粒放电信号Fig.6　partial discharge of mobilized metal particles under AC voltage

3　分析与讨论

3.1电压波形对GIS自由金属颗粒检测灵敏度的比较

对GIS自由金属颗粒在标准雷电波、标准操作波和工频电压波形下的局部放电起始电压进行了比较，其对比结果如图7所示。

从图7中可以看出，标准雷电波比标准操作波和工频电压的局部放电起始电压明显要低，可能是由于当自由金属颗粒施加标准雷电波时，由于电压波的上升沿较陡，在非常短的时间内自由金属颗粒周围即可达到较高的电场强度，产生强烈的电离，同时由于时间较短空间中电荷来不及对自由金属颗粒产生稳定的屏蔽作用，使得自由金属颗粒在较低的标准雷电波下较容易出现局部放电。但在负极性标准操作波下，由于电压上升沿时间较长，电压幅值增长较缓慢，在较长时间内自由金属颗粒周围电离产生了较多的正负电荷，其中与高压电极同极性的负电荷在电场力作用下进入自由金属颗粒，使得自由金属颗粒与高压电极间的电位差减小，同时残留的正离子产生的电场与自由金属颗粒处原来电场的方向相反，使得颗粒周围的电场进一步减小，由于以上两方面的共同作用使得自由金属颗粒在较长波头的电压波作用下局部放电起始电压明显变大。但与工频电压相比，标准操作波的局部放电起始电压明显要大，这可能是由于在工频电压的负半周内自由金属颗粒周围产生大量正空间电荷，这些空间电荷产生的电场抑制了自由金属颗粒处的放电，但当工频电压极性变为正时，在负半周遗留下来的部分正电荷产生的附加电场加强了自由金属颗粒的电场，使得工频电压相对操作冲击电压更容易出现局部放电。

图7　不同电压波形下自由金属颗粒局部放电起始电压Fig.7　Partial discharge inception voltage of mobilized metal particles under different voltage waves

3.2冲击电压下自由金属颗粒放电严重程度的分析

冲击电压下GIS内部缺陷的局部放电信号虽然微弱，但反应了有关绝缘状况的丰富信息。由于冲击电压下GIS内部缺陷的局部放电测量结果存在分散性，依靠单次冲击电压下的放电脉冲信号难以准确地实现放电类型及放电严重程度的诊断，为此需要多次冲击电压下的局部放电信号形成统计特征谱图。有效提取出表征冲击电压下GIS局部放电类型及放电严重程度的特征因子，是对GIS设备绝缘状态进行切实可靠评价的基础，本文主要生成了冲击电压下自由金属颗粒局部放电信号的 q-t散点图、q-Δt/Δu散点图及N-Δt/Δu柱状图。

3.2.1q-t散点图

以冲击电压波形为参考，将局部放电信号的放电时间幅值序列（ti，qi）以打点的方式绘制在q-t坐标系内，即可得到q-t散点图。q-t散点图可以清晰地在q-t平面上显示放电脉冲的集中区和散布区，在一定程度上揭示了冲击电压下局部放电的统计规律性。

分别测量标准雷电波和标准操作波下GIS内部自由金属颗粒的局部放电，并获得不同冲击电压幅值下局部放电的q-t散点图，如图8所示。

图8　自由金属颗粒q-t散点图Fig.8　q-t scatter plot of mobilized metal particles

图8中根据冲击电压下局部放电现象及特征，分成了3个试验阶段。第Ⅰ阶段是局部放电起始电压下的放电特征，第Ⅱ阶段是局部放电发展阶段的放电特征，第Ⅲ阶段是局部放电较剧烈的放电特性。图8中的每一个q-t散点图是由50个相同电压幅值的冲击电压局部放电脉冲统计而成。

1）试验阶段Ⅰ。在该阶段下标准雷电冲击电压的局部放电次数和放电幅值均较小，局部放电q-t散点图主要分布在两个区域内，其中第一个区域位于标准雷电波的上升沿处，放电脉冲幅值为0.1～0.4 V之间，第二个放电区域位于标准雷电波波尾处，放电脉冲较分散，主要分布在80～150 μs范围内，放电幅值为0.1～0.3 V之间。与标准雷电下的局部放电q-t散点图相比，标准操作波下的局部放电q-t散点图的分布相对集中，主要分布在标准操作波的波头上升沿处，放电幅值为0.08～1 V。

2）试验阶段Ⅱ。与试验阶段Ⅰ相比，在该阶段下标准雷电冲击电压下局部放电次数和放电幅值出现较明显的增加，其中在波头处放电位置较集中，其q-t散点图呈长条状分布，在标准雷电冲击电压波尾处的放电分布更宽，主要分布在10～180 μs范围内，放电幅值为0.2～1 V之间。在标准操作冲击电压下的局部放电脉冲的q-t散点图在冲击电压的波头和波尾处均有分布，与阶段Ⅰ相比较，阶段Ⅱ中标准操作波的波头处的局部放电脉冲幅值基本变化不大，主要在0.08～1 V之间，在波尾处的放电脉冲幅值较大且较接近，主要分布在0.75～0.9 V。

3）试验阶段Ⅲ。在该阶段下标准雷电冲击电压下的局部放电脉冲个数进一步增多，波头处的放电幅值进一步增大，主要在1～2.5 V之间，而波尾处的放电幅值则变化不大。在标准操作冲击电压下的局部放电q-t散点图分布进一步变宽，主要分布在0～3 000 μs内，在波尾处的q-t散点图出现明显的分层，放电幅值主要在0.06～0.2 V和0.7～1 V之间。

自由金属颗粒在标准雷电冲击电压和标准操作冲击电压这两种波形下的q-t散点图特征差别较大。其中在试验阶段Ⅰ，在标准雷电波作用下，自由金属颗粒的q-t散点图在冲击电压的波头和波尾处均有分布，而在标准操作波作用下，自由金属颗粒的q-t散点图仅在冲击电压的波头处有分布。在试验阶段Ⅱ和试验阶段Ⅲ，标准雷电波作用下自由金属颗粒的q-t散点图分布在两个不重叠的区间内，波头处的放电幅值明显大于波尾处的放电，且在波头处的q-t散点图呈长条状分布。而在标准操作波作用下，自由金属颗粒的波头和波尾的q-t散点图区间相接触，没有明显的分界线，另外在波尾处的 q-t散点图出现明显的分层现象。

3.2.2q-Δt/Δu散点图及N-Δt/Δu柱状图

1）q-Δt/Δu散点图

计算相邻两次放电脉冲qi-1和qi之间冲击电压幅值变化Δui以及时间间隔Δti，将两相邻放电脉冲时间间隔Δti除以对应的冲击电压幅值变化Δui得到冲击电压幅值变化率的倒数Δti/Δui，将冲击电压脉冲和冲击电压变化率 （qi，Δti/Δui）以打点的方式绘制在q-Δt/Δu坐标系内，即可得到q-Δt/Δu散点图，该散点图表征了GIS缺陷模型局部放电与冲击电压上升率的关系。

2）N-Δt/Δu柱状图

冲击电压波形上升率等分为若干个区间，每个区间Δti/Δui内的放电次数Ni为

式中，M为检测的冲击电压次数；nij为第j个冲击电压下在区间Δti/Δui内的放电次数。将N视为Δt/Δu的函数，并以柱状图表示，可以做出N-Δt/Δu柱状图。N-Δt/Δu柱状图可以反映放电次数与冲击电压上升率的关系。

图9是标准雷电波下q-Δt/Δu散点图及N-Δt/Δu柱状图。从图中可以看出，在试验阶段Ⅰ，放电脉冲q-Δt/Δu散点图主要集中在两个区域内。第一个区域位于电压较高上升率区间内，第二个区域位于电压较低上升率区间内。其中在第一个区域内的放电脉冲q-Δt/Δu散点图较集中，第二个区域内的放电脉冲q-Δt/Δu散点图较分散，即自由金属颗粒在较高上升率电压下局部放电的发生较集中，在较低电压上升率下局部放电的发生较分散。

图9　标准雷电q-Δt/Δu散点图及N-Δt/Δu柱状图Fig.9　q-Δt/Δu scatter plot and N-Δt/Δu under standard lighting impulse voltge

随着放电严重程度的增加，放电幅值和放电次数明显增加。其中在电压较高上升率内的局部放电幅值要明显大于较低电压上升率区间内的放电。随着外施电压幅值的升高，局部放电在较小电压上升率区间范围变宽。

图10是标准操作波下q-Δt/Δu散点图及N-Δt/Δu柱状图。从图中可以看出，在试验阶段Ⅰ，外施电压上升率越大，放电脉冲越集中，放电个数越多，在较小的电压上升率区间内，放电脉冲分布较分散，且放电个数较少。随着外施电压的升高，自由金属颗粒的局部放电个数变多，放电分布区间变宽，且随着电压上升率由大变小，局部放电脉冲个数也由多变少。

图10　标准操作q-Δt/Δu散点图及N-Δt/Δu柱状图Fig.10　q-Δt/Δu scatter plot and N-Δt/Δu under SI

自由金属颗粒在不同冲击电压波形下的局部放电q-Δt/Δu散点图及N-Δt/Δu柱状图存在明显的差别。由图9和图10可以看出，标准雷电电压下局部放电q-Δt/Δu散点图主要集中在两个区间内，且在较大电压上升率区间内的放电脉冲幅值要大于较小电压上升率区间内的局部放电。从N-Δt/Δu柱状图可以看出，在较大电压上升率区间内的局部放电较集中，在较小电压上升率区间内的局部放电较分散。而在标准操作电压下自由金属颗粒局部放电 q-Δt/Δu散点图及N-Δt/Δu柱状图可以看出，随着电压上升率由大变小，局部放电脉冲个数也由多变少，且在标准操作冲击电压试验阶段Ⅲ的局部放电q-Δt/Δu散点图存在明显的分层现象。

4　结论

1）以GIS内自由金属颗粒为试验模型，对比分析了自由金属颗粒在标准雷电波、标准操作波和工频电压下的局部放电起始电压。对比结果表明标准雷电波在3种电压波形中对自由金属颗粒的检测最灵敏。除GIS交流试验外，若在GIS冲击耐压的同时进行局部放电的测量，则可进一步提高对自由金属颗粒检测的有效性及灵敏性。

2）分析总结了自由金属颗粒在冲击电压下放电特征。其中在标准雷电局部放电起始电压下，自由金属颗粒在冲击电压波头及波尾处各出现一次放电脉冲，随着外施电压幅值的升高，波尾处的放电脉冲个数明显变多，波头处的个数仍仅有一个，但是放电脉冲幅值明显增加；在标准操作波下，自由金属颗粒仅在冲击电压波头处存在放电脉冲，随着外施电压的升高，在冲击电压波头和波尾处均出现放电脉冲，且波头和波尾处的放电幅值变大，放电个数增多，但波头处的放电个数增加更明显。

3）随着局部放电的加剧，冲击电压下q-t散点图、q-Δt/Δu散点图及N-Δt/Δu柱状图中放电位置、放电幅值、放电个数、放电区间宽度及谱图形貌特征出现相应的变化。在冲击电压下，随着放电严重程度的增加，放电幅值变大，放电个数变多，放电位置在波头和波尾处均有分布，且放电区间明显变宽，在标准操作冲击电压下放电谱图形貌特征出现分层现象。特征谱图中的放电位置、放电幅值、放电个数、放电区间宽度及放电谱图相貌特征可用来表征放电的严重程度。

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季洪鑫男，1988年生，博士研究生，研究方向为高压电气设备在线监测与故障诊断。

E-mail:jihongx816@163.com（通信作者）

李成榕男，1957年生，教授，博士生导师，研究方向为气体放电及脉冲功率计算、电气设备绝缘在线监测与故障诊断和电介质材料介电特性。

E-mail:lcr@ncepu.edu.cn

Influence of Voltage Waveforms on Partial Discharge Characteristics of GIS Mobilized Metal Particles

Ji Hongxin1Li Chengrong1，2Pang Zhikai1Qi Bo1，2Zheng Shusheng1，2
（1.Beijing Key Laboratory of High Voltage&EMCNorth China Electric Power UniversityBeijing102206China
2.State Key Laboratory of Alternate Electrical Power System With Renewable Energy Sources North China Electric Power UniversityBeijing102206China）

In order to explore the method of high sensitivity detection for mobilized metal particles in gas insulated station（GIS）equipment，the effect of voltage waveform on free metal particle has been studied.The experimental platform of mobilized metal particle's partial discharge has been set up in the laboratory，and mobilized metal particle partial discharge phenomena has been measured under standard lightning impulse voltage，standard switching impulse voltage，and AC voltage respectively.The characteristics partial discharge under different voltage waveforms have been studied，so that the scatter plot and the histogram in different test stages has been acquired under the impulse voltage.The results of the study show that，under the three kinds of voltage waveforms，i.e.the standard lightning impulse voltage（LI），the standard switching impulse（SI），and the AC voltage，the partial discharge inception voltage of the standard lightning voltage is the lowest one，which provides sensitivity for free metallic particles detection.With the increase of the standard lightning impulse voltage，the discharge pulse number becomes more obvious in the wave tail of the standard lightning impulse，but the discharge pulse number in the wave front of the standard lightning voltage remains one.With the increase of the standard switching voltage，the discharge amplitude in the wave front and the tail have become large and the number of discharge is increased，and the number of discharge at the wave front increased more significantly.The characteristics of the q-t scatter plot，the q-Δt/Δu scatter plot，and the N-Δt/Δu histogram are regular，which can be used as the characterization spectrum to indicate the serious degree of GIS mobilized metal particle discharge.

Gas insulated switchgear（GIS），standard lightning impulse voltage，standard switching impulse voltage，mobilized metal particles，partial discharge

TM85

2015-05-19改稿日期 2015-09-09