M气田系统试井解释方法研究

2016-06-01李若竹王彦秋

石油天然气学报 2016年4期

张涛，陈岩，李君，陈鹏，李若竹，张磊，王彦秋，刘宇

1长江大学信息与数学学院，湖北荆州2油气资源与勘探技术教育部重点实验室(长江大学)，湖北武汉3中石油塔里木油田分公司勘探开发研究院，新疆库尔勒4中石油塔里木油田分公司，新疆库尔勒

M气田系统试井解释方法研究

张涛1，陈岩2，李君3，陈鹏2，李若竹4，张磊3，王彦秋4，刘宇4

由于低渗透储层中启动压力梯度的影响，常规产能方程解释系统试井数据时存在诸多难题。以M气田为例，首先从渗流理论出发，建立考虑启动压力梯度影响的压裂直井产能方程，通过对比该方程与常规气藏压裂直井产能方程的差异，对二项式产能方程进行修正，得到了二项式产能方程的修正方程；然后利用修正的产能方程对测试数据进行了解释；最后，对比了修正二项式产能方程法、二项式产能方程法和指数式产能方程法解释的结果，并结合实际生产动态说明该方法计算无阻流量的合理性。研究结果对M气田的开发具有一定借鉴意义。

M气田，系统试井，修正二项式产能方程，无阻流量

1.引言

M气田位于长岭凹陷南部，属于典型的低孔特低渗凝析气田[1]。由于储层内孔隙和渗透率低，气体在储层内流动时存在一定的启动压力梯度[2] [3] [4]。系统试井是一种气藏生产时间中广泛采用的产能试井方法，其测试数据主要采用二项式产能方程法和指数式产能方程法进行解释。采用二项式产能方程法和指数式产能方程法进行解释时，由于未考虑启动压力梯度的影响，造成了解释出的无阻流量偏大，或产能曲线为负值[5] [6]。笔者针对M气田采用直井压裂开发的实际，推导了考虑启动压力梯度的压裂直井产能方程；然后利用压裂直井产能方程变形得到了二项式产能方程的修正方程，并利用得到的产能方程对测试数据进行了解释；最后将修正二项式产能方程法、二项式产能方程法和指数式产能方程法解释的结果进行了对比，并结合实际生产动态说明了该方法计算无阻流量的合理性。

2.压裂直井产能方程

模型假设：储层为均质等厚储层，储层中间有一口压裂直井稳定生产，忽略毛细管力、重力及物理化学作用对气体流动的影响，气体流动过程中考虑启动压力梯度。

考虑启动压力梯度时，气体的流动方程可以写为：

式中：v为气体流动速度，m/s；k为地层渗透率，mD；μ为气体黏度，mPa∙s；p为地层压力，MPa；x为长度，m；β为紊流系数，m-1；ρ为气体密度，kg/m3；λ为启动压力梯度，MPa/m。

考虑到地层条件与地面条件的差异，气体的状态方程可以写为：

式中：Z为气体偏差因子，1；T为温度，K；下标sc为标准状况下的相关参数。

式中：φe和φwf分别为气藏外边界和井底的拟压力，MPa∙m3/d；qsc为压裂井日产气量，m3/d；h为地层厚度，m；为平均黏度，mPa∙s；xe为w平面边界到井线段的距离，m；M为气体的摩尔质量，g/mol；R为气体常数，8.314 J/(mol∙K)。

将w平面内的拟压力方程转换到实空间平面，并对相关项进行积分，可以得到考虑启动压力梯度时压裂井的产能方程：

式中：pe和pwf分别为地层边界压力和井底压力，MPa；Lf为裂缝长度，m；Q为产量，m3/d；re为边界半径，m；rw为井筒半径，m。

3.修正二项式产能方程

在常规气藏中，在径向流条件下压裂井的产能方程为：

对方程进行化简，可以得到常规气藏中二项式产能方程[7]：

对比常规气藏压裂井产能方程和低渗透气藏压裂井产能方程，发现由于考虑了启动压力梯度对产量的影响，方程(4)比方程(5)在等式右边明显多了一项，这一项与气井产量无关。因此，用二项式产能方程对低渗透储层系统试井资料进行解释时，需考虑启动压力梯度对产能的影响，对二项式产能方程进行修正。修正后的产能方程可写为：

4.实例应用

以M气田C1井为例，采用“有限导流 + 均质气藏 + 无限大”模型对其压力恢复资料进行了解释(图1)。其结果如下：储层有效厚度为22.2 m，孔隙度为9.35%，井筒半径为6.99 cm，储层中部压力为31.08 MPa，地层渗透率为0.32 mD，裂缝长度为52.6 m，流、静压测试成果显示，井筒内流体基本为单相气，未见到明显的凝析油析出现象。

对该井进行系统试井时采用4个流量以由小到大的顺序连续生产，生产数据见表1。直径3、4、5 mm满足稳定试井分析条件，而第4个流量在生产过程中，未求取稳定流压，故在产能分析中不予考虑。系统试井测试数据显示：随着油嘴的放大，产气量增大的同时，井底流压、井口油压下降，产油量及含水率也有所增加，而∅3 mm油嘴生产时，未见水产出，说明∅3 mm油嘴生产时，携液能力较差。直径4、5、6 mm油嘴生产时，地面有水产出，随着油嘴的增大，含水率也有所增加，但当∅6 mm油嘴生产时，产气量增加，含水率及油产量增幅变小，气油比升高。系统试井曲线提示在生产过程中不易采用∅3 mm油嘴生产，应考虑选用∅4 mm以上油嘴生产，从而保证井底的积液在生产过程中被带出。

利用系统试井测试数据，分别采用修正二项式产能方程法、二项式产能方程法和指数式产能方程法对测试数据进行解释。利用测试数据，分别绘制了修正二项式产能曲线、二项式产能曲线和指数式产能曲线(图2～4)，采用不同试井解释方法，对系统测试数据进行解释，结果见表2。

从修正二项式产能方程法、二项式产能方程法和指数式产能方程法得出的绝对无阻流量看，三者差别较大。由于修正二项式产能方程是在考虑低渗透渗流特征的基础上，从渗流力学方程推导而来，它对不同的地层适用性及准确程度要高一些；而指数式产能方程只是一种经验公式，准确程度相对较差。从该井的生产动态曲线可以看出该井的合理产量在2.3 × 104m3/d左右(图5)，无阻流量为14.4 × 104m3/d比较合适。

Table 1.Systematical test result data in Well C1表1.C1井系统试井成果数据表

Table 2.C1 Well system test interpretation result data sheet表2.C1井系统试井解释结果表

Figure 1.Log-log curve of well pressure recovery in Well C1图1.C1井压力恢复双对数曲线图

Figure 2.Modified binom ial productivity equation curve图2.修正二项式产能方程曲线图

Figure 3.The binom ial productivity equation curve图3.二项式产能方程曲线图

5.结论

1) 从渗流理论出发，推导了考虑启动压力梯度时低渗透储层压裂气井的产能方程，并建立了修正二项式产能方程。

2) 利用比修正二项式产能方程法、二项式产能方程法和指数式产能方程法对C1井进行了试井解释，发现利用二项式产能方程法和指数式产能方程法解释结果偏高。

3) 根据系统试井解释结果和实际生产动态特征，修正二项式产能方程计算的该井无阻流量结果比较合适，其大小为14.4 × 104m3/d。

Figure 4.Exponential productivity equation curve图4.指数式产能方程曲线图

Figure 5.Production performance curve in Well C1图5.C1井生产动态曲线图

参考文献(References)

[1] 张东清.龙凤山气田北209井钻井提速技术[J].石油钻探技术, 2016, 44(4): 22-26.

[2] 冯文光.非达西低速渗流的研究现状与进展[J].石油勘探与开发, 1986, 13(4): 76-80.

[3] 郭肖, 伍勇.启动压力梯度和应力敏感效应对低渗透气藏水平井产能的影响[J].石油与天然气地质, 2007, 28(4): 539-543.

[4] 刘启国, 王瑞, 李邢, 等.考虑启动压力梯度和高速非达西效应的低渗透气藏水平井产能[J].油气田地质与采收率, 2010, 17(5): 53-56.

[5] 王富平, 黄全华, 孙雷, 等.低渗透气藏气井一点法产能预测公式[J].新疆石油地质, 2010, 31(6): 651-533.

[6] 王卫红, 沈平平, 马新华, 等.低渗透气藏气井产能试井资料分析方法研究[J].天然气业, 2005, 25(11): 76-78.

[7] 刘方玉, 马华丽, 蒋凯军, 等.压裂后气井的产能评价方法分析[J].油气井测试, 2010, 19(5): 35-38.

Method for System atic Well-Test Interp retation in M Gas Field

Tao Zhang1, Yan Chen2, Jun Li3, Peng Chen2, Ruozhu Li4, Lei Zhang3, Yanqiu Wang4, Yu Liu4

1School of Information and Mathematics, Yangtze University, Jingzhou Hubei2Key Laboratory of Exploration Technologies for Oil and Gas Resources (Yangtze University), M inistry of Education, Wuhan Hubei3Research Institute of Exploration and Development, Tarim Oilfiled, Korle Xinjiang4Tarim Oilfiled Company, PetroChina, Korle Xinjiang

In fluenced by the starting p ressu re grad ien t in low perm eability reservoirs, there existed m any p rob lem s in w ell test data obtained w ith conventional p roductivity equation interp reting system.By taking M Gas Field for exam p le, starting from percolation theory, a p roductivity equation for fractured vertical w ells considering the starting p ressure gradient w as established.By com paring the d ifference betw een the equation and the p roductivity equation of vertical w ell in conven tional gas reservoir fractu ring, a m od ified equation is obtained for it by m od ifying the binom ial exp ression p roductivity equation, the correct equation w as used for in terp reting the tested data.The resu lts from the m odified binom ial exp ression p roductivity equation and the binom ial exp ression deliverability equation w ith the exponential p roductivity equation are com pared, and com bined w ith actual p roduction perform ance, rationality of calcu lating the open flow capacity w ith the m ethod is p resen ted.The resu lt p rovides reference for the developm en t o f M Gas Field.

M Gas Field, System atic Well Test, Modified Binom ial Productivity, Open Flow Capacity