基于故障电流控制的新型UPFC -FCL设计

2015-09-21江道灼郭易木

电力自动化设备 2015年12期

陈峰，江道灼，周洋，范宇，郭易木，陈可

（浙江大学电气工程学院，浙江杭州 310027）

0 引言

统一潮流控制器 UPFC（Unified Power Flow Controller）是一种可以同时控制节点电压和线路输送功率的FACTS元件，它综合了许多FACTS器件的灵活控制手段，被认为是最有创造性且功能最强大的FACTS元件。限流式UPFC（UPFC-FCL）是一种结合UPFC和限流器的新型柔性交流输电装置，能在实现UPFC控制功能的同时，有效应对系统的短路故障，保障装置和电网的安全性，因此受到各国电力界的高度重视[1-4]。

针对电力系统短路保护问题，采用桥式固态限流器作为限流措施，已有不少研究且比较成熟[5-8]。文献[9]提出一种固态三相短路限流器，其由一个晶闸管可控桥、续流桥臂和桥路直流侧串联的限流电抗组成，在正常工作时三相桥路全开通，限流电抗通过续流晶闸管续流，限流器对外亦呈现零阻抗；故障发生后续流管被强制关断，限流电抗插入限制短路电流。文献[10]在上述限流器基础上引入全控开关与限流电抗串联，检测到故障即通过全控开关开断桥路切除线路，速度更快。

但目前关于UPFC有效应对系统的短路故障、保障装置安全性的研究以及在系统中仿真比较有限，文献[11]提出了一种在原有UPFC拓扑基础上采用适当的控制方法利用装置本身来限流的方法，但由于UPFC装置容量的限制，限流能力有限，无法承受高电压和短路电流的冲击。文献[12]采用串联变压器的漏抗来限流，但漏抗值很难设计，正常运行时为减小串联变压器上的电压损失，漏抗值不宜设计得过大；短路时需要可靠地将短路电流限制到安全水平，漏抗值又不能设计得过小。文献[13-16]提出一种改进的UPFC拓扑，其由UPFC部分和固态桥式限流器部分通过UPFC的串联变压器的副边耦合在一起组成，系统短路故障时限流电抗能迅速插入限流，并及时退出UPFC运行。但该拓扑在短路故障发生后直接退出桥路运行，由串联变压器励磁电抗限制故障电流，励磁电抗往往数值很大，从而故障电流很小。文献[17]对上述拓扑进行了改进，在桥式限流器限流电抗支路上串接了一个全控开关，该拓扑在故障发生后能更快关闭桥路，降低设备成本，在系统短路后通过全控开关直接切除故障，断开线路。但是上述拓扑均无法灵活控制故障电流，不利于继保判断，同时在故障切除后均无法自动恢复，且不适用于自动重合闸。

本文针对UPFC-FCL的拓扑结构和限流要求，提出了一种基于故障电流控制的新型UPFC-FCL拓扑。文中分析了其正常运行和短路限流的工作原理，并建立了短路数学模型；给出了限流电感值和耗能电阻的参数设计方法，并对新型UPFC-FCL与已有装置的工作性能进行了比较；对新型UPFC-FCL进行了建模仿真，结果验证了该拓扑能较精确地控制故障电流并可灵活调整限流值以配合继电保护电流整定值和断路器遮断电流，故障消除后恢复迅速且适用于多次故障和自动重合闸等情况，同时降低了装置成本以及UPFC的损坏风险。

1 新型UPFC-FCL的电路拓扑

图1是本文提出的新型UPFC-FCL拓扑结构，UPFC并联侧经并联变压器Tsh与系统相连，串联侧和限流器通过串联变压器Tse副边连接在一起，并通过Tse原边接入系统，串联侧和并联侧通过直流电容C连接在一起。限流器部分由VD1—VD6组成基于二极管的不控整流桥，VD7和VD8构成续流桥路，rd、Ld分别为限流电抗的电阻和电感。与文献[13-16]所提的UPFC-FCL相比，该拓扑在限流电抗支路中串入了并接的耗能电阻rc和投切开关IGBT。在短路故障发生后并不直接退出桥路运行，而是通过耗能电阻的投切控制故障电流，以配合继电保护判断。

图1 新型UPFC-FCL的拓扑结构Fig.1 Topological structure of proposed UPFC-FCL

2 新型UPFC-FCL的工作原理

2.1 正常运行工作原理

正常工作情况下，IGBT开通短接耗能电阻，启动后限流器模块三相整流桥路不控整流，限流电抗电流id达到副边交流电流峰值后保持恒定，之后通过VD7、VD8续流，若忽略晶闸管的导通压降，三相桥路的交流输入端三点等效为短接，UPFC-FCL装置等效于常规UPFC。由此得出正常运行下串联变换器和限流器回路的等效电路如图2所示。其中，X1、Xm分别为耦合变压器原边漏抗和励磁电抗；X2′、X′se、X′C分别为折算到一次侧的副边漏抗、滤波电感电抗和容抗；Zl为负载阻抗。

图2 正常运行下的等效电路Fig.2 Equivalent circuit of normal operation

当UPFC-FCL启动、停机、潮流调节、电网波动等行为发生时，限流电抗会短时插入系统参与暂态过程，系统稳定后重新恢复至稳态。

2.2 过渡限流阶段

短路故障发生后，故障电压全部加在串联变压器Tse一次侧并通过桥路对限流电抗进行充电，限流电抗电流id不断增加，从而限流电抗中储存的能量也不断增大。续流二极管VD7、VD8由于承受ud反压被强制关断，电感无延时插入电路限制短路电流。其过渡限流阶段串联变换器和限流器回路的等效电路如图3所示。在这一过程中，串入线路的限流器等效电抗值由于限流电抗的插入迅速增大。同时故障电压us全部加在串联变压器Tse上，如果关断UPFC并联侧换流器脉冲，短路电流将通过串联变压器Tse向直流电容C充电，导致电容电压急剧上升，损坏电容以及换流器等设备。因此在一检测到短路故障后，立即对并联侧定电压控制，将功率倒送回系统，稳定电容电压于Udc。将图3虚线框中的等效电路做进一步简化，假定Tse变比为1，忽略原边漏抗，且认为励磁电抗远大于系统其他电抗。则串联变换器和限流器回路的等效电路图如图4所示。其中，Udc为直流电容电压值，通过并联侧控制保持基本恒定；uac为串联变副边电压，为三相六脉波，如图5所示。

图3 过渡限流阶段的等效电路Fig.3 Equivalent circuit of current limiting at transition stage

图4 简化的过渡限流阶段等效电路Fig.4 Simplified equivalent circuit of current limiting at transition stage

图5 过渡限流阶段串联变副边电压波形Fig.5 Secondary voltage waveform of series transformer at transition stage of current limiting

假设在t=t0=0 s时刻发生短路故障，其数学模型如式（1）所示：

其中，IN为短路前限流电抗上的电流，即正常运行时线路电流的幅值。当IGBT开通时，r=rd；IGBT关断时，r=rc+rd。

为简化微分方程求解，将串联变副边电压uac视为三相六脉波的有效值Uac。过渡限流时，IGBT开通，求解式（1），解得限流电抗的电流如式（2）所示：其中，L=Lse+Ld；r=rd。

若之后IGBT保持开通，即始终不投入rc，则id的稳态值为：

由于限流电抗的阻值很小，若令rd≈0，对式（2）在t=0处求导，有：

由式（4）可知，限流电抗无需故障判断延时，故障发生后即插入电路限制短路电流第一波上升速率，限流电抗值越大，相应的短路电流上升速度也越慢，留给控制系统反应、控制的时间亦越多，但限流电抗的体积和成本也越大。

此时的线路短路电流iL，根据图3的等效电路和电路原理满足：

其中，L1和r1分别为图3虚线框中的等效电感和等效电阻；U为系统电压有效值。

式（5）的解即为过渡限流阶段短路的全电流：

2.3 电流控制限流阶段

短路故障后，限流电抗电流id不断增加，当达到设定的限流值Iset时，通过控制IGBT的导通与关断控制rc的投切，Ld充电增加的能量由rc消耗，从而维持id基本恒定。由于采用二极管三相不控整流桥，整个过程中保持限流并且无需切断线路。

若在t1时刻，限流电抗电流上升到设定的限流值Iset，此时耗能电阻rc投入限流电抗支路运行，此时id的表达式由式（2）变为式（7）：

其中，r=rd+rc。

对 id在 t=t1处求导，考虑 r≈rc，有：

对比式（8）和式（4）可知，rc的投入使得电流 id斜率减小甚至变负。因此需要选择合适的rc值使其投入后id逐渐下降，当控制系统检测到id小于Iset后再切除rc，从而使id在电流控制限流阶段保持在Iset附近。以下根据图6具体分析工作过程。

图6 电流控制限流阶段原理示意图Fig.6 Schematic diagram of current limiting at current control stage

如图6所示，t=t1时，id到达设定值 Iset，IGBT 关断，耗能电阻 rc投入，id以式（8）的斜率下降，IGBT 在Δt1=t2-t1的时间内保持关断。 t=t2时，由于 id＜Iset，IGBT再次导通，耗能电阻rc切除，Ld充电，id由减小变为以式（4）的斜率增大，直到再次到达Iset，循环相同的限流过程。因此整个电流控制限流过程中，id保持在Iset附近。±id是三相线路电流的包络线，相应地，线路电流iL也同时被id箝位在±Iset之间。

2.4 故障消除阶段

故障消除后的动态过程如图7所示，当t=t4时，短路故障消除，三相线路电流在半个周期以内迅速恢复至线路正常运行的幅值IN。由于此时id＞IN，并且桥路由二极管组成，限流器部分将自动进入续流状态，id在rd的作用下逐渐减小至正常工作时的幅值IN。

图7 故障消除阶段原理示意图Fig.7 Schematic diagram of current limiting at fault clearing stage

3 新型UPFC-FCL关键参数设计

3.1 限流电抗的参数设计

限流电抗的参数设计考虑如下2个因素：第一，从限流电抗能量最优角度考虑，使限流电抗的体积尽可能地小；第二，从满足限流要求角度考虑，使故障电流在故障发生后到控制器检测到故障的时间内不超过电流设定值Iset。2种方案设计出来后首先应该满足限流要求，其次考虑使限流电抗能量最优、体积最小。

（1）能量最优角度。

结合式（2），并有L≈Ld，得到故障情况下限流电感中的储能为：

要使E取得最小值，可对变量Ld求极值。解得：

（2）限流要求角度。

考虑UPFC-FCL装置检测到故障并作出判断的故障延时 Δt2，应使 t1的到来时刻满足 t1≥Δt2，即在故障电流上升到设定限流值前，控制系统应提前检测到故障并作出相应反应。

t=t1时刻限流电抗电流 id上升到 Iset，即 id（t1）=Iset，并将式（3）代入求解，可以得到回路电感如式（11）所示：

从而可以得到限流电抗的电感值如式（12）所示：

其中，故障电流限制值Iset应满足：①大于继电保护电流整定值，以使继电保护能及时判断故障类型并动作；②小于线路断路器遮断电流值，以使线路断路器能够根据继电保护顺利动作。

3.2 耗能电阻的参数设计

耗能电阻主要用于消耗Ld充电所增加的能量，由式（8）可知，投入rc使得id的上升速率减小或者变负。理论上要保持故障电流在Iset，应使式（8）恒等于零，此时得到耗能电阻值如式（13）所示：

实际上，由于Uac为三相六脉波uac的有效值且故障发生时刻随机，难以满足式（8）恒等于零。因此应乘以裕度系数k，保证投入rc后短路电流不再上升，如式（14）所示。

若保持id在上升和下降时速率相等，根据式（4）、（8）可得 k=2。

4 仿真

对图1所示UPFC-FCL拓扑结构在PSCAD中搭建样机模型进行仿真。主要仿真参数如下：系统线电压为10 kV，系统频率为50 Hz，系统两端电压相位差为 0°，并联变压器为 10kV/500V（Y，d），串联变压器为 800 V/800 V（Y，y），并联侧滤波电感为 0.357 mH，串联侧滤波电感为0.167 mH，直流电容为8000 μF，限流电抗电感为50 mH，限流电抗电阻为1 Ω，耗能电阻为50 Ω，限流设定值为1 kA。仿真结果验证了参数选择方案以及系统拓扑结构的有效性。具体分析如下。

4.1 正常运行

正常运行状态下，1.25s时设定节点2处线路无功-0.5 Mvar、有功0 MW；1.4 s时设定有功1 MW；1.5 s时设定无功0.5 Mvar；1.8 s时设定有功-1 MW；2 s时设定有功0 MW、无功0 Mvar。仿真波形如图8所示，潮流调整能够迅速准确响应，UPFC-FCL相当于常规UPFC。

图8 新型UPFC-FCL正常运行潮流调节Fig.8 Power flow control of proposed UPFC-FCL in normal operation

4.2 短路故障

系统运行过程中，2 s时在节点2处发生三相接地短路，UPFC-FCL并联侧在检测到故障后迅速定电压控制。直流电容电压波形如图9中虚线所示，对比短路故障后直接关闭并联侧PWM脉冲的实线曲线可以发现，短路故障后直接关闭脉冲将使电容电压迅速上升，损毁电容。线路三相电流和限流电抗电流波形如图10所示，故障后线路电流迅速升高，到达限流设定值1 kA以后，IGBT投切耗能电阻维持线路电流在限流设定值附近。

4.3 多次故障

图9 短路故障后直流电容电压变化对比Fig.9 Comparison of DC capacitor voltage change after short circuit fault

系统运行过程中，2 s时在节点2处发生两相接地短路，故障持续0.1 s消除；2.3 s时发生三相接地短路，持续0.1 s后消除。线路三相电流和限流电抗电流波形如图11所示，从仿真波形中可以看出，故障切除后线路电流马上降到0，限流器部分在0.1 s左右迅速恢复至稳态。这表明该UPFC-FCL在发生一次故障后能自动快速恢复，适用于短时内多次故障。