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可逆交联聚合物压裂液流变及悬砂性能研究

2015-04-14杜涛姚奕明蒋廷学张旭东马鹏聂育志

应用化工 2015年10期
关键词:比法沉降速度陶粒

杜涛,姚奕明,蒋廷学,张旭东,马鹏,聂育志

(中国石化石油工程技术研究院,北京 100101)

可逆交联聚合物压裂液具有耐温、耐盐和耐剪切性能好、滤失量少、破胶后几乎无残渣、压裂液滤液对岩心基质伤害小等优点,国内外学者一直十分关注该领域的研究[1-5]。压裂液流变及悬砂性能是决定压裂施工是否成功的关键因素[6],压裂液携带支撑剂在地层裂缝作水平移动时颗粒会发生沉降[7],沉降速度衡量压裂液的悬砂性能。国外报道认为,压裂液静态悬砂实验中支撑剂的自然沉降速率小于8 ×10-3mm/s 时,悬砂性能较好[8]。行业标准[9-10]介绍了压裂液各项性能评价方法及指标要求,但是唯独没有涉及压裂液悬砂性能测定方法及指标要求。文献[6]介绍了瓜胶和清洁压裂液悬砂性能,但是详细介绍可逆交联聚合物压裂液悬砂性能的文献未见报道。本研究以SRFP-1 增稠剂、SRFC-1 交联剂和KCl 工业品为原料制备可逆交联聚合物压裂液SRFP;评价了该压裂液体系在100 ~160 ℃流变性能;以20/40 目陶粒为研究对象开展压裂液静态悬砂实验;采用单颗粒法和砂比法,考察了不同配方SRFP 压裂液悬砂性能;比较了SRFP 压裂液与3 种不同厂家生产的聚合物压裂液的悬砂性能。

1 实验部分

1.1 材料与仪器

SRFP-1 增稠剂、SRFC-1 交联剂均为工业品;氯化钾、过硫酸铵均为分析纯;20/40 目陶粒支撑剂。

HAAKE MARS III 型流变仪;IKA RW20 digital数显型顶置式机械搅拌器;ZNN-D12 型数显旋转粘度计;秒表。

1.2 SRFP 压裂液基液及冻胶制备

向一定量的水中加入1% 的KCl,充分搅拌2 min,再加入0.4% ~0.6% SRFP-1 增稠剂,充分搅拌5 ~10 min,制备SRFP 压裂液基液。向上述基液中加入0. 16% ~0. 3% SRFC-1 交联剂,搅拌1 min,形成耐100 ~160 ℃的SRFP 压裂液。利用ZNN-D12 型数显旋转粘度计测定不同浓度条件下的SRFP 压裂液基液及冻胶粘度,结果见表1。

表1 SRFP 压裂液基液及冻胶粘度Table 1 The viscosity of base fluid and cross-linked fluid for SRFP

1.3 SRFP 压裂液流变实验

采用HAAKE MARS III 型流变仪评价压裂液的流变性能,流变仪程序设定分以下3 步:①25 ℃稳定5 min;②以3 ℃/min 的升温速率从25 ℃开始升温至实验温度;③稳定实验温度直至实验结束。按照石油天然气行业标准SY/T 5107—2005《水基压裂液性能评价方法》进行SRFP 压裂液流变性能评价[9]。

1.4 单颗粒法评价SRFP 压裂液悬砂实验

向250 mL 量筒中装入100 mL SRFP 压裂液,用直尺测量液面高度h,将随机筛选的20 粒陶粒置于压裂液中,用秒表记录最先到达量筒底部陶粒的沉降时间t,计算单颗粒陶粒沉降速度。

1.5 砂比法评价SRFP 压裂液悬砂实验

向250 mL 量筒中装入100 mL SRFP 压裂液,将一定砂比的陶粒置于压裂液中,用直尺测量液面高度h,用秒表记录陶粒完全沉降的时间t,计算一定砂比陶粒沉降速度。

2 结果与讨论

2.1 压裂液流变实验

按照1.2 节实验步骤配制不同温度配方的SRFP 压裂液体系,按照1. 3 节实验步骤开展100 ~160 ℃流变实验,结果见图1 ~图4。由图1 ~图4可知,通过改变SRFP-1 增稠剂浓度和SRFC-1 交联剂浓度,可以满足100 ~160 ℃压裂施工需求。当温度为100 ~160 ℃,170 s-1,剪切2 h 后的粘度平均值分别为71.4,57.4,51.3,53.8 mPa·s,符合文献[9]行业标准要求。结果表明,SRFP 压裂液体系具备较好的流变性能。

图1 SRFP 压裂液表观粘度随剪切时间的变化规律(100 ℃)Fig.1 The effect of shear time on apparent viscosity for SRFP fracturing fluid at 100 ℃

图2 SRFP 压裂液表观粘度随剪切时间的变化规律(120 ℃)Fig.2 The effect of shear time on apparent viscosity for SRFP fracturing fluid at 120 ℃

图3 SRFP 压裂液表观粘度随剪切时间的 变化规律(140 ℃) Fig.3 The effect of shear time on apparent viscosity for SRFP fracturing fluid at 140 ℃

图4 SRFP 压裂液表观粘度随剪切时间的变化规律(160 ℃)Fig.4 The effect of shear time on apparent viscosity for SRFP fracturing fluid at 160 ℃

2.2 单颗粒和砂比法评价不同温度配方压裂液悬砂性能

按照1.2 节实验步骤配制不同温度配方的SRFP 压裂液体系。本研究采用单颗粒法和砂比法评价100 ~160 ℃SRFP 压裂液体系悬砂性能,结果见表2。

表2 单颗粒法和砂比法评价不同温度配方压裂液悬砂性能Table 2 The proppant-carrying capacity of different formula for fracturing fluids by single-particle method and sand-ratio method

由表2 可知,两种方法测定SRFP 压裂液沉降速度均小于8 ×10-3mm/s,符合文献[8]技术指标要求。总体而言,同一温度配方,砂比越高,越容易沉降;同一砂比,耐温越高的配方,悬砂性能越好,这是因为不同温度配方的SRFP 压裂液体系,冻胶表观粘度存在一定的差异,冻胶表观粘度越高,压裂液悬砂性能越好。

2.3 不同厂家生产聚合物压裂液悬砂实验

保持增稠剂浓度0.5%,交联剂浓度0.2%和KCl 含量1%不变,选择市售A、B 和C 压裂液作为研究对象。在相同实验条件下比较上述3 种压裂液体系与SRFP 压裂液体系的悬砂性能,结果见表3。

表3 4 种不同聚合物压裂液悬砂性能比较Table 3 The comparison of proppant-carrying capacity for four different kinds of fracturing fluids

由表3 可知,采用单颗粒方法,4 种压裂液单颗粒沉降速率均小于8 ×10-3mm/s,符合文献[8]技术指标要求;采用砂比法,40%砂比沉降速度大小顺序为:B 压裂液>A 压裂液>C 压裂液>SRFP 压裂液,即4 种压裂液悬砂性能大小顺序为:SRFP 压裂液>C 压裂液>A 压裂液>B 压裂液。以沉降速率小于8 ×10-3mm/s 作为评价依据,SRFP 压裂液满足技术指标要求,C 压裂液与技术指标基本相当,A和B 压裂液不符合技术指标要求。结果表明,SRFP压裂液的悬砂性能好于其它3 种聚合物压裂液。

3 结论

(1)当温度为100 ~160 ℃,170 s-1,剪切2 h 后的粘度平均值分别为71.4,57.4,51.3,53.8 mPa·s,SRFP 压裂液体系具备较好的流变性能。

(2)采用单颗粒法和砂比法,SRFP 压裂液沉降速度均小于8 ×10-3mm/s;4 种聚合物压裂液相比较,SRFP 压裂液悬砂性能最好,C 压裂液次之,A 和B 压裂液较差。

[1] 何春明,陈红军,刘超,等.高温合成聚合物压裂液体系研究[J].油田化学,2012,29(1):65-68.

[2] 刘雨文. 矿化度对疏水缔合聚合物溶液粘度的影响[J].油气地质与采收率,2003,10(3):62-63.

[3] Holtsclaw Jeremy,Funkhouser Gary. A crosslinkable synthetic polymer system for high-temperature hydraulic fracturing applications[J].SPE125250,2009.

[4] Funkhouser Gary P,Norman Lewis R. Synthetic polymer fracturing fluid for high-temperature applications[J].SPE 80236,2003.

[5] 徐生,郭玲香.丙烯酰胺/二甲基二烯丙基氯化铵共聚物的反相微乳液聚合研究[J].精细石油化工,2006,23(1):22-25.

[6] 黎黎.水基压裂液的悬砂性能对比[J].内蒙古石油化工,2011,37(21):51-53.

[7] 刘通义,刘磊,孙贺东.压裂液在地层裂缝中悬砂特性的模拟试验研究[J].钻采工艺,2012,29(2):99-101.

[8] 欧阳传湘,张昕,柯贤贵,等.APV 缔合型清洁压裂液室内评价[J].天然气与石油,2012,30(2):68-71.

[9] 国家发展和改革委员会. SY/T 5107—2005 水基压裂液性能评价方法[S].北京:石油工业出版社,2005.

[10]国家发展和改革委员会. SY/T 6376—2008 压裂液通用技术条件[S].北京:石油工业出版社,2008.

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