测试资料在压裂堵水配套调整中的应用

摘要：喇7-PS1423井是喇嘛甸油田北北块一区的一口采油井，投产4年后仍未见效。文章主要对测试井资料、剩余油分布特征、注采井砂体连通状况、注采情况等方面进行了分析。该井于2010年9月压裂后堵水，措施后日产液保持稳定，日产油从1t上升到5t，日增油4t，综合含水由97.5下降到89.6%，下降了7.9个百分点，增油降水效果比较明显。

关键词：喇7-PS1423井；压裂堵水；采油井；测试资料；测试井；分布特征 文献标识码：A

中图分类号：TE341 文章编号：1009-2374（2015）05-0066-02 DOI：10.13535/j.cnki.11-4406/n.2015.0365

1 基本情况

喇7-PS1423井位于喇嘛甸油田北北块一区边部，位于老水井喇7-142附近，周围有3口注入井。该井于2006年10月投产，采用150m面积井网，开采层位为萨Ⅲ4-10。喇7-PS1423井开采层位为萨Ⅲ3-10，射开砂岩厚度10.9m，有效厚度8.8m，地层系数5.686μm2·m。投产初期日产液64t，日产油2.3t，综合含水96.3%。该井于2006年10月投产后开采近4年时间一直未见到明显聚驱效果，含水一直较高。针对该井一直未见效的实际情况，从测试井资料、剩余油分布特征、注采井砂体连通状况、注采情况等方面进行了分析。

2 注聚后长期不见效原因分析

2.1 剩余油分布特征分析

从喇7-PS1423井区的控制程度看，喇7-PS1423井位于原水驱基础井网注水井喇7-142和采油井喇8-15的主流线上，距注水井喇7-142较近，仅为106m，距采油井喇8-15约314m。从注采井之间的砂体发育看，喇7-142射开的萨Ⅲ4+5和萨Ⅲ10单元为河道砂，油水井间的砂体连通关系较好。

从该井的水淹层解释结果看，目的层萨Ⅲ4-10全部水洗，且以中、高水淹为主，中、高水淹厚度比例达到80.9%。其中，射开低水淹0.8m，占射开有效厚度的9.1%；射开中水淹3.6m，占射开有效厚度的40.9%；射开高水淹4.4m，占射开有效厚度的50.0%。从该井投产前的动用状况看，新井投产前的含油饱和度为44.4%，比全区平均水平低5.3个百分点，该井整体上动用程度较高，但在萨Ⅲ3-7层上部存在1.0m左右的潜力层，含油饱和度为53.8%，比全区平均水平高4.0个百分点。通过上述分析认为，原水驱井网对喇7-PS1423井区的动用程度高是导致该井投产后一直未见效的重要

原因。

2.2 注采状况分析

从目的层砂体发育情况看，该井的萨Ⅲ4+5、萨Ⅲ9、萨Ⅲ10三个单元发育较好，萨Ⅲ6+7和萨Ⅲ8不发育。其中，萨Ⅲ4+5单元射开砂岩厚度6.9m，有效厚度6.5m，属于大型曲流河沉积砂体，砂体分布较广，面积较大；萨Ⅲ9单元平均射开砂岩厚度1.3m，有效厚度1.1m，属于低弯曲分流河道砂体，砂体发育的规模较小；萨Ⅲ10单元平均射开砂岩厚度0.9m，有效厚度0.9m，属于低弯曲分流河道砂体。从连通情况看，喇7-PS1423井与周围3口注入井在萨Ⅲ4+5单元连通较好，为河道砂一类连通；在萨Ⅲ10单元为主体席状砂与河道砂的二类连通；在萨Ⅲ9单元为主体席状砂的一类

连通。

从注入情况看，3口注入井2010年8月平均单井日注入量93m3/d，注入强度9.4m3/d·m，比全区高1.2m3/d·m，平均注入浓度2400mg/L，注入压力10.3MPa。

从吸水剖面看，3口注入井的萨Ⅲ4+5和萨Ⅲ10单元为主要吸水层，其中，萨Ⅲ4+5单元平均吸水比例为56.3%，平均注入强度8.7m3/d·m，比全区高1.5m3/d·m，从萨Ⅲ4+5单元内吸水情况看，下部渗透率大于600μm2的层吸水比例超过该单元注水量的60%，上部渗透率小于200μm2的层吸水比例不足该单元注水量的20%；萨Ⅲ10单元平均吸水比例为36.4%，平均注入强度16.6m3/d·m，比全区高9.4m3/d·m。结合连通状况和吸水剖面状况劈分到井组，3口注入井在萨Ⅲ4+5单元的累积注入孔隙体积倍数达到0.42PV，接近全区水平；在萨Ⅲ10单元的累积注入孔隙体积倍数达到0.82PV，比全区高0.29PV。

从采出情况看，喇7-PS1423井截止到2010年8月的平均采液强度为7.6t/d·m，比全区高3.3t/d·m；从采聚浓度变化情况看，从2009年10月开始，采聚浓度明显上升，2010年8月达到793mg/L。从该井2010年6月的自喷找水测试情况看，萨Ⅲ9+10层为主要产液层，产液量占全井的43.5%，含水99.6%。分析认为萨Ⅲ9+10层为聚合物突进层，而萨Ⅲ3-7层上部的潜力层未得到有效驱动。

通过上述分析认为，喇7-PS1423井投产后长期未见效，一方面由于该井位于原水驱注水井附近，动用程度高，剩余油相对较少；另一方面受纵向非均质性影响导致注聚剖面推进不均衡，剩余油较少的高渗透层的单层突进影响了对萨Ⅲ4+5单元上部剩余油的驱动。

综合连通状况和注采状况分析，认为通过注采井配套调整能够使萨Ⅲ4+5单元上部潜力层得到有效动用，从而改善该井的开发效果。

为了促进该井早日见效，编制了综合配套调整方案。在注入端，对周围3口注入井对萨Ⅲ4+5单元增注，同时对萨Ⅲ10单元控注。同时，考虑到渗透率小于200μm2的低渗层对高浓度聚合物的渗流能力较差，下调了喇7-PS1422井的注入浓度，浓度由3000mg/L下调到2500mg/L。

在采出端，编制了喇7-PS1423井的压裂措施方案，在纵向上对动用较差的萨Ⅲ4+5单元上部进行“引效”，提高动用程度，采取多裂缝选择性压裂，投2m蜡球，压裂萨Ⅲ4+5单元的上部。同时，针对萨Ⅲ10单元的单层突进情况，编制了喇7-PS1423井的压裂后堵水方案，堵掉萨Ⅲ9+10层，控制无效采出的同时减少突进层对潜力层的层间干扰。

3 效果分析与评价

从测试资料分析：措施油井，压裂前后从试井曲线我们可以看出压裂前该井驼峰较高，压裂后压力与压力导数分开，且平行上升。从解释参数分析，压裂后渗透率、流动系数增加；表皮系数由原来的6.84下降为-3.07，说明压裂效果明显。对应水井分析，水井调整后萨Ⅲ4+5单元上部吸水量明显增加，得到有效动用，达到了预期的调整目的。

措施后增油降水效果显著，日产液保持稳定，日产油从1t上升到5t，日增油4t，综合含水由97.5下降到89.6%，综合含水下降了7.9个百分点。同时，措施后采聚浓度明显下降，由793mg/L下降到254mg/L，减少了无效采出，提高了注聚效率。

4 结语

（1）通过地质动静态分析、结合测试资料分析，对注聚后长期不见效的井，需要对动用较差的层进行措施引效；（2）对于纵向上非均质性严重，层间或层内动用差异较大的井，可以采取压裂与堵水相结合的配套措施，对动用差的低渗层进行压裂引效的同时控制高渗层的无效采出；（3）多种措施的综合配套调整，能够明显改善聚驱井组的开发效果。

参考文献

[1] 葛百成，文政，郑建东.利用测井资料预测油层自然产能的评价方法[J].大庆石油地质与开发，2003，（1）.

[2] 王永山，王树立，张志龙，徐丙涛.大庆外围低渗透油田可采储量评价方法研究[J].大庆石油地质与开发，2003，（4）.

作者简介：申志君（1986-），女，黑龙江富锦人，测试技术服务分公司监测信息解释评价中心绘解六室助理工程师，研究方向：测试资料解释、测试资料应用。

（责任编辑：黄银芳）