带电更换500 kV 直线转角塔绝缘子通用工具的研制

2014-11-22张佰庆邵长一褚洪雷

电力工程技术 2014年6期

张伟，张佰庆，邵长一，褚洪雷

(江苏省电力公司徐州检修分公司，江苏徐州 221000)

随着电力系统电压等级的提高，500 kV 电压等级的输电线路不断增加，电力线路在路径选择上愈发困难。直线转角塔（suspension angel tower）是主要以小或中等角度改变线路方向的杆塔，它的导线用悬垂绝缘子串进行悬挂。由于直线转角塔较耐张塔造价低，节省电力走廊，可以达到节约投资的目的，因此直线转角塔运用广泛。目前，在日常巡视中所发现的严重影响线路安全稳定运行的重大缺陷，如绝缘子破损，受技术条件的限制，均是在停电条件下进行处理。国内一些单位曾对500 kV 带电更换直线转角塔绝缘子工具有一定研究[1]，但是这些工具均针对特定塔形或特定几种塔形展开研究，不能满足江苏区域内所有塔型挂点的要求。本文提出一种通用工具，适用于江苏省内不同塔型不同联接方式的直线转角塔绝缘子更换作业，并利用数值仿真计算对不同转角情况下的工具的力学特性进行仿真分析，优化设计方案。

1 通用工具的研制

1.1 技术难点

江苏区域内所运行维护的500 kV 直线转角塔类型约十余种，其最大转角度数达到20°，对工具的通用性和机械强度提出较高要求。正在运行的直线转角塔横担侧挂点结构各不相同，横担侧宽度较小，无操作孔，上端工器具的安装较困难。导线侧采用上扛式和下垂式挂点，且绝缘子串有一定倾斜角度，当提升导线时绝缘子串受自身重力，使整串绝缘子产生弓形无法脱离上下挂点。

1.2 创新的作业工具研制

通过对江苏区域内500 kV 输电线路直线转角塔各种塔型、绝缘子串结构、导线型号及金具组装形式和带电作业所需条件的分析，结合以往带电作业经验，针对以上技术难点，提出解决方案。

挂点侧设计采用高强度铝合金多用途卡具，使其能满足不同挂点的应用要求。上部卡具采用扁担卡安装在横担角铁上，利用锁销固定，无需操纵孔。在满足强度要求的前提下采用镂空结构减轻工具重量，提高工作效率。采用安装托瓶架[2]，使绝缘子串在托瓶架下成为整体，使绝缘子串下挂点得以顺利摘脱。

整体作业方案：采用扁担卡（前卡）、可调绝缘拉板、斜卡（后卡）、起重丝杠配合组成成套承力工具。斜卡从直角挂板两边穿过，用销锁固定在直角挂板上，卡具首端上连可调绝缘拉板；扁担卡利用横担处的角铁固定，通过螺栓卡死，将起重丝杠倒装在前卡上。安装好托瓶架，收紧丝杠，将绝缘子串承受的拉力转移到成套承力工具上，将受损绝缘子串解脱，更换新绝缘子串，从而消除线路缺陷，保证输电线路通畅[3]。

2 力学分析

由于直线转角塔所承担的导线会偏转一定的角度，导致绝缘子串倾斜，同时相应工具承受的水平荷载较一般的直线塔大。因此更换绝缘子的工具所受应力不均匀，其形变与传统工具也不相同。如果仅以解析的形式给出工具的受力特性，与实际情况有很大差异，因而其结果只能定性或粗略定量，不能准确地反映工具在复杂受力条件下的状态。而有限单元法（FEM）是一种用于连续场分析的数值模拟技术，它可以对机械、建筑结构的位移场和应力场进行分析，解决工程实践中用解析法难以或无法解决的各种复杂问题，诸如复杂边界条件、复杂物体形状、非线性等等，且可以得到满意的结果[4]。

（1）计算采用的软件版本为Ansys10.0 版本，通过该软件强大的前处理功能对导线及金属卡具进行有限元建模；通过计算模块对结构进行求解；最后通过Ansys 软件强大的后处理功能对结算结果进行可视化显示及分析。

线路基本参数：导线规格LGJ-400/35，计算截面积425 mm2，水平档距450 m，垂直档距800 m，风速30 m/s，线路最大转角20°。

（2）考虑的荷载主要包括导线自重荷载，导线风压荷载以及绝缘串子的自重及风压荷载，其中风荷载取不利情况进行计算，即风荷载以水平方向为计算方向。此外，由于金属卡具、拉杆等结构的自重相对于导线自重及风荷载而言相对较小，因而计算中并不考虑卡具及拉杆的自重。根据DL 5154—2002 架空送电线路杆塔结构设计技术规程，导线风荷载的标准值为：

式（1）中：基准风压标准值W0=V2/1600；Wx为垂直于导线方向的水平风荷载标准值；α为风压不均匀系数；βc为500 kV 线路导线荷载调整系数；μz为风压高度变化系数；μsc为导线体型系数；d为导线计算外径；Lp为杆塔的水平档距；θ为风向与导线之间的夹角；V为基准高度的风速。

上述系数可根据具体情况按规范取值。绝缘子串风荷载的计算标准值为：

式（2）中：A1为绝缘子串承受风压面积计算值。

根据规范规定，对构件进行承载能力极限状态的验算时需满足：

式（3）中：γ0为结构重要性系数；γG为永久荷载分项系数；Gk为永久荷载标准值；ψ为可变荷载组合系数；γQi为第i 项可变荷载分项系数；Qik为第i 项可变荷载标准值；CG，CQi分别为永久荷载和可变荷载的荷载效应系数；R为结构构件抗力值。上述系数根据实际情况按规范取值[5]。

3 工作方案及工器具组合

（1）500 kV 直线转角塔SZJ16 转角度数较大，导线施加在绝缘子串的水平荷载也较大，因此采用如图1 所示的直线双串卡作为更换工具，其采用高强度铝合金加工而成，上卡具为扁担卡，下卡具为斜卡，都牢固可靠。此套工具能够同时更换双串绝缘子，工作负荷为100 kN，安全系数2.5，试验负荷200 kN。

图1 直线双串卡

（2）500 kV 直线转角塔SZJ2 转角度数较大，导线施加在绝缘子串的水平荷载也较大。因此采用如图2 所示的大刀卡，可以更换单串绝缘子，其采用两个绝缘拉棒进行导线荷载的转移，有效地承载水平负荷。它的工作负荷为50 kN，试验负荷为100 kN。

图2 大刀卡

4 有限元计算模型验证卡具应力

4.1 建立受力模型

为引入工具的精确受力模型，首先做如下假设：（1）认为工具所用材料处处匀质；（2）绝缘拉板仅承受重力分布载荷及其两端的力和弯矩；（3）同一截面上，弹性模量均匀分布，处处相等；（4）仅考虑正应力和正应变，不考虑剪切应力和剪切应变对正应力和正应变的影响[6]。

有限元计算模型包括前、后卡具部分以及绝缘拉杆。直线双串卡具整体模型图及局部模型图如图3、图4 所示。卡具有限元模型采用8 节点六面体等三单元划分，直线双串卡具节点总数为25 764个，单元总数为19 984个。

图3 直线双串卡具整体有限元模型

图4 直线双串前、后卡具局部有限元模型

4.2 有限元计算及结果分析

为了观察卡具各部位的应力分布情况，对卡具的前卡部分和后卡部分分别显示，并且每个部分用了多个视角，从而能更全面地了解卡具应力分布。前卡和后卡[7]的应力分布云图如图5、图6 所示。从图中可以看出前卡和后卡上的最大应力为350 MPa，未超出铝合金的屈服应力，整个工具安全可靠。但是2 种卡具的受力特点并不一样。

图5 前卡Mises 应力分布云图

图6 后卡Mises 应力分布云图

从图5 中可看出，前卡的受力不均匀，2个侧面受力不同，在卡块和扁担卡的连接处和卡具转角处受力较大，最大应力接近350 MPa，且远大于最小应力40 MPa。这是因为前卡是通过螺栓固定在横担的角铁上，其主要承受了导线传导上来的垂直荷载和水平荷载，且不能位移。因此在前卡的设计时应当考虑增加薄弱处的机械强度，提高安全性。

而根据图6的应力分布图可知道，后卡所受应力较为均匀，最大应力为100 MPa 左右。这是因为后卡是直接与导线上的联板相连，在导线的荷载作用下，其会和导线一样发生位移，使其主要受力仍保持在拉板的轴向。因此在后卡的设计方案中可以考虑在保持足够机械强度的前提下，采用镂空或减下尺寸的方式减轻卡具重量提高工作效率。

对于拉杆，由于拉杆主要承受拉应力作用，并且从计算结果可以发现，拉杆的拉应力大致分布在20～50 MPa，如图7 所示，远远小于其抗拉强度350 MPa，且应力分布均匀，能够满足作业的需要。