600MW超临界锅炉水冷壁泄漏原因分析及防范措施
2014-10-15卢宾文
卢宾文
(安徽华电宿州发电有限公司,安徽 宿州234000)
1 设备概述
华电安徽宿州电厂#1锅炉是由东方锅炉(集团)股份有限公司与日本巴布科克—日立锅炉有限公司合作设计、联合制造的600MW超临界直流炉,型号为DG1900/25.4-Ⅱ3。它采用单炉膛、*型露天布置、前后墙对冲燃烧方式、尾部双烟道,再热汽温采用烟气挡板调节,于2007年7月投产。
锅炉水冷壁由下部螺旋盘绕上升水冷壁和上部垂直上升水冷壁2种不同的结构组成,都采用膜式结构,两者间由过渡水冷壁转换连接,水冷壁总体布置如图1所示。螺旋水冷壁由474根管子组成,管子规格、材质为Φ38.1×7.5/SA213T2。燃烧器开孔数量24个,燃尽风开孔数量4×2个,侧燃尽风开孔数量2×2个,吹灰孔数量52个(侧墙各9个,前后墙各17个)。
图1 水冷壁总体布置
2 水冷壁爆管情况
2012年9月11日,机组补水量大量增加,维护人员现场检查锅炉本体,发现#1锅炉C07吹灰器附近(标高46m炉后墙距南墙约4m处)有明显泄漏声音,确认C07吹灰器附近水冷壁管泄漏。9月13日,机组停运后通过小型升降吊笼检查发现C07吹灰器吹扫孔上下各一根管道发生泄漏,吹灰器下部泄漏管道有明显的长期超温过热胀粗,爆口呈鱼嘴型(图2)。割管后对附近管子及联箱进行了检查,未见异物堵塞,对泄漏管段进行了更换。9月14日,#1锅炉注水打压1.5MPa,维护部人员通过人孔门对螺旋水冷壁进行检查,发现A03吹灰器附近(标高38m炉右墙距后墙约3m处)水冷壁管有泄漏现象。进一步检查发现A03吹灰器吹扫孔下部3根水冷壁管泄漏,图3中泄漏点1管壁减薄严重,经确认该水冷壁管和C07附近过热胀粗泄漏的管子为同一根,随即对泄漏管段进行了更换。16日凌晨,#1锅炉点火启动。
图2 CO7吹灰器下部爆口图
图3 A03吹灰器下部爆口图
3 水冷壁爆管原因分析
经过对A03吹灰器区域进行检查,发现该区域水冷壁存在高温腐蚀现象,水冷壁表面的高温腐蚀层在吹灰蒸汽的吹扫下剥离,新的水冷壁管继续高温腐蚀,腐蚀层继续剥离,从而导致A03吹灰器下部管壁减薄严重泄漏,泄漏点1对泄漏点2、3水冷壁管进行冲刷,从而导致管壁减薄泄漏。由于A03下部泄漏点1处漏水严重,该水冷壁管向上供水不足,最终导致C07吹灰器下部管段过热泄漏。
经过分析,水冷壁高温腐蚀是水冷壁管泄漏的主要原因,公司技术人员对腐蚀水冷壁表面氧化层进行了取样,经电科院化验,氧化层中FeS含量高达24.0%,属于典型硫化物型腐蚀。检查#1锅炉入炉煤质分析报告,入炉煤含硫量在0.7%~0.9%之间,最高达到1.69%,远高于设计煤种0.4%的要求,导致烟气中硫化物过高,容易在水冷壁上形成还原性气氛,导致水冷壁高温腐蚀。
4 水冷壁爆管防范措施
(1)前后墙对冲布置的低氮燃烧器,锅炉左右墙热负荷高,为了降低炉膛出口NOx的含量,喷燃器区域属于缺氧燃烧,火焰达到中间部位时还原性气氛较浓,如果烧的煤质含硫量偏离设计值较多,容易造成高温硫腐蚀。降低入炉煤的含硫质量分数,可从根本上避免水冷壁的高温腐蚀。
(2)加强燃烧调整,提高二次风的旋流强度,保证煤粉快速燃烧,适当增加中间2只燃烧器的煤粉量,减少两侧燃烧器的煤粉量,以降低侧墙水冷壁处的还原气氛,从而减缓水冷壁的高温腐蚀速率。
(3)煤质变化时应通过试验来确定燃烧器合理配风,在确保NOx不超标的情况下,尽量减小燃尽风的开度,确定合理的过量空气系数,在不同负荷下确定相应的最佳氧量。
(4)水冷壁存在大面积高温腐蚀时,可采用防腐蚀材料在水冷壁外壁热喷涂 NiCr、Ni、Cr、Al或Fe、Cr、Al等合金,可在一定程度上减缓水冷壁的高温腐蚀速率。
(5)根据 GB/T9222—2008《水管锅炉受压元件强度计算》,对水冷壁管强度进行校核计算,在设计压力下,Φ38.1×7.5/SA213T2管材的最小允许厚度为5.625mm,对高温腐蚀区域的管壁进行测厚,更换管壁厚度低于5.6mm的管段。
(6)定期对炉膛蒸汽吹灰器入口压力进行校验,防止蒸汽压力过高吹损水冷壁管。利用停机机会检查蒸汽吹灰器喷口行程,确保喷口与水冷壁管距离≥45mm。
5 结语
自从发现水冷壁存在高温腐蚀现象后,该公司高度重视燃烧调整和入炉煤的含硫量,在2013年#1机组大修时对水冷壁两侧墙高温腐蚀区域(标高15~35m)进行了防腐喷涂。2014年春节#1机组备用停机时对水冷壁进行了检查,水冷壁表面无新增高温腐蚀氧化层,水冷壁无明显减薄,证明了公司采取的措施是卓有成效的,确保了机组安全稳定运行。
[1]高全,张军营,丘纪华,等.燃煤电站锅炉高温腐蚀特征的研究[J].热能动力工程,2007(3)
[2]丘纪华,李敏,孙学信,等.对冲布置燃烧锅炉水冷壁高温腐蚀问题的研究[J].华中理工大学学报,1999(1)