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高韧性PVA-FRCC单轴受压力学性能及本构关系

2014-10-12刘泽军

建筑材料学报 2014年4期
关键词:高韧性下降段单轴

李 艳, 刘泽军

(河南理工大学 土木工程学院,河南 焦作 454003)

高韧性聚乙烯醇(PVA)纤维增强水泥基复合材料(PVA-FRCC)是一种由水泥基体与短纤维组成的复合材料,它具有很大的延展性,在直接拉伸荷载作用下表现出多裂缝开裂与应变硬化特性[1-3],具有较强的能量吸收能力,可显著改善混凝土结构的抗震性能与抗剪性能[4-5].

我国目前正处于大规模基础工程建设时期,大部分地区位于地震区,其基础工程需要进行抗震设防和延长服役年限,需要大量的高性能建筑材料.为使高韧性PVA-FRCC在实际工程中推广应用,就需对其强度和变形特性进行系统研究.本文通过高韧性PVA-FRCC单轴受压试验,研究了粉煤灰、硅灰掺量(质量分数)及PVA纤维掺量(φf,体积分数)对其单轴受压力学性能的影响,建立了单轴受压本构关系,以期为今后进行高韧性PVA-FRCC结构或构件设计计算提供理论依据.

1 试验概述

1.1 试验原材料

P·O 42.5水泥;Ⅰ级粉煤灰;硅灰;最大粒径为1.18mm的天然河砂;FDN高效减水剂;北京中纺纤建科技有限公司生产的PVA纤维,其性能指标见表1.

表1 PVA纤维性能指标Table 1 Properties of PVA fiber

1.2 试验配合比

采用大掺量粉煤灰替代水泥来制备高韧性PVA-FRCC,配合比见表2.为提高试件强度,在满足韧性的前提下采用了较低的水胶比,其水胶比(质量比)为0.23,砂胶比(质量比)为0.36.

表2 试验配合比设计与试验结果Table 2 Mix design for experimental program and test result

1.3 试件制备和试验方法

试验使用的PVA纤维具有亲水性,在搅拌过程中分散性较好,故采用纤维后掺法.先将胶凝材料和细砂混合干拌2min,然后将减水剂溶入水中后加入到拌和物中搅拌2~5min,人工加入PVA纤维,搅拌4~5min,浇筑、振捣、夯实,成型24h后拆模,标准养护28d.

立方体抗压强度试件尺寸为40mm×40mm×160mm,每组试件3个.抗折强度试验设备为DKZ-5000电动抗折试验机,抗压强度试验设备为JYE-300A型全自动恒应力压力试验机.单轴抗压试验采用φ75×150mm圆柱体试件,试验设备为RMT-150B型伺服试验机,以试件轴向变形控制加载,单轴压缩速率为0.01mm/s,分别采用5.0mm 和2.5mm位移传感器测量试件轴向变形和横向变形,采用1 000kN的力传感器测量轴向荷载.每组圆柱体试件6个,试验时先用3个试件测定单轴抗压应力-应变曲线,然后取轴心抗压强度的40%作为弹性模量试验的控制荷载,以相同的速度反复加、卸载8次,最后加载直至试件破坏.

2 试验结果与分析评价

高韧性PVA-FRCC的立方体抗压强度fcu,轴心抗压强度fc,弹性模量E,泊松比ν及各组应力-应变曲线特征点处的实测应变试验结果如表2所示.

2.1 抗压强度

在砂浆基体中加入PVA纤维可提高其韧性.但PVA纤维掺量对抗压强度的影响有限,从表2可以看出,在基体强度一定时,随着PVA纤维掺量的增加,高韧性PVA-FRCC的立方体抗压强度和轴心抗压强度均提高,但提高幅度有限,当PVA纤维掺量从0%增加到2.0%时,立方体抗压强度提高了16.1%,轴心抗压强度提高了20.0%.利用线性回归分析得到fcu与φf的关系如图1所示,其表达式为:

式中:fcu,0为PVA纤维掺量0%时高韧性PVAFRCC的基体强度.

图1 fcu与φf的关系Fig.1 Relationship between cubic compressive strength and volume ratio of PVA fiber

用粉煤灰、硅灰等矿物掺合料替代水泥后可降低混凝土水化热,提高密实度,从而大大提高其耐久性[6-7].表2显示,大掺量粉煤灰替代水泥降低了高韧性PVA-FRCC的抗压强度,当粉煤灰掺量从胶凝材料质量的30%增加到60%时,立方体抗压强度降低了37.7%,轴心抗压强度降低了40.8%,可见粉煤灰掺量对高韧性PVA-FRCC抗压强度的影响较大.对于大掺量粉煤灰高韧性PVA-FRCC而言,0%~10%硅灰掺量对其抗压强度的影响并不明显.

根据表2中fcu与fc的试验结果,可得二者的关系为:

高韧性PVA-FRCC的fc/fcu与高强度混凝土(fc/fcu=0.83[8])及钢纤维混凝土(fc/fcu=0.81[9])较接近.

2.2 静力受压弹性模量和泊松比

高韧性PVA-FRCC基体中不包含粗骨料,而且为保证其受拉应变-硬化效应的充分发挥,还限制了基体中砂子的粒径和含量.本试验砂子的最大粒径为1.18mm,砂胶比较小(0.36),因而所测弹性模量比普通混凝土的弹性模量低.从表2还可以看出,弹性模量随着抗压强度的提高而增加;PVA纤维掺量对弹性模量也有影响,但影响不大.当抗压强度大致相同时,由于PVA纤维的掺入使基体孔隙率增大,匀质性降低,微裂缝增多,导致高韧性PVA-FRCC的弹性模量降低,这与文献[10]的结论一致.

弹性模量E与fcu的关系如图2所示,其表达式为:

图2 E与fcu的关系Fig.2 Relationship between elasticity modulus and cubic compressive strength

从表2可以看出,PVA纤维掺量对高韧性PVA-FRCC的泊松比没有明显影响.

2.3 电镜分析

为探讨PVA纤维、粉煤灰及硅灰掺量对高韧性PVA-FRCC压缩韧性影响的原因,对单轴受压破坏后的试件进行了电镜分析,如图3所示.由图3(a)可见,许多未水化的粉煤灰球形颗粒在基体中可有效改善PVA纤维和高韧性PVA-FRCC基体的界面黏结力.当压应力超过峰值应力后,应力-应变曲线下降,裂缝不断扩展,PVA纤维沿着裂缝被逐渐拔出,从而起到了阻裂作用,提高了试件的压缩韧性.由图3(b)可见,掺入10%(质量分数)的硅灰后,基体的密实度增加,这对PVA纤维的阻裂作用不利.图3(c)显示,PVA纤维从大掺量粉煤灰的基体中被拔出后,界面较为光滑.图3(d)显示,被拔出后的PVA纤维表面损伤较小.

2.4 受压应力-应变曲线

试件的应力-应变曲线如图4所示.由图4可以看出,在加载初期,应力-应变曲线明显下凹,这是由于试件端部不平整或在单轴压缩加载初期,试件内部的初始微裂缝呈现闭合所致[11].随后,应力和应变基本保持线弹性关系.当应力达到抗压强度的80%左右时,由于内部裂缝扩展,应变增长速度大于应力增长速度,使应力-应变关系呈曲线形变化.当应力达到峰值应力时,试件表面出现细小的裂缝,这时PVA纤维的阻裂作用不明显.峰值应力后,曲线下降,裂缝不断扩展,PVA纤维的阻裂作用明显,使应力下降缓慢,在反弯点时,应力下降率达到最大值.过反弯点后,试件表面出现斜裂缝,PVA纤维沿着裂缝被逐渐拔出.可见,PVA纤维可有效增大高韧性PVA-FRCC的塑性变形能力,且随着掺量的增加,其压缩韧性明显改善(见图4(a)).图4(b)显示,掺入硅灰后,应力-应变曲线下降段陡峭,压缩韧性降低.图4(c)显示,在PVA纤维掺量一定时,随着粉煤灰掺量的增加,高韧性PVA-FRCC的峰后延性增加.

图3 试件的电镜照片Fig.3 SEM photos of specimens

图4 高韧性PVA-FRCC的受压应力-应变曲线Fig.4 Compressive stress-strain curves of PVA-FRCC with high toughness

从表2可以看出,高韧性PVA-FRCC的峰值应变为5.15×10-3~6.93×10-3,明显大于普通混凝土的峰值应变(2.00×10-3),而且应变很大时仍具有一定的残余强度.对乱向分布的高韧性PVAFRCC,当基体组分大致相同时,其应力-应变曲线特征主要受PVA纤维掺量影响,利用线性回归分析得到峰值应变ε0与φf的关系如图5所示,其表达式为:

式中:ε0,0为 PVA 纤维掺量0%时高韧性 PVAFRCC基体的峰值应变.

图5 ε0与φf的关系Fig.5 Relationship between peak strain and volume ratio of PVA fiber

根据表2中的数据,可得ε0.85,ε0.5,ε0.2的平均值分别为7.46×10-3,8.92×10-3,11.62×10-3.表2显示,随着PVA纤维掺量的增加,应力-应变曲线下降段各特征点的应变均有增加的趋势,这充分说明PVA纤维可明显改善高韧性PVA-FRCC的压缩韧性;掺入硅灰后,应力-应变曲线下降段各特征点的应变降低,压缩韧性降低;粉煤灰可改善PVA纤维与高韧性PVA-FRCC基体的界面黏结力,提高试件的压缩韧性,因而随着粉煤灰掺量的增加,应力-应变曲线下降段各特征点的应变增大.

3 单轴受压本构方程的建立

将各组试件实测的应力-应变曲线采用无量纲坐标表示,令x=ε/ε0,y=σ/σ0.根据曲线特点并参考文献[8],应力-应变曲线应满足以下条件:(1)当x=0时,y=0;(2)0≤x<1,<0;(3)x=1时,y=1,=0;(4)在=0处,xD>1.0;(5)在=0处,xE(≥ xD)是下降段曲线上曲率最大点;(6)当x→∞时,y→0→0;(7)x≥0时,0≤y≤1.

基于高韧性PVA-FRCC应力-应变曲线的特点,参考文献[12],可采用如下模型表征:

式中:A,B,C,D 为待定参数.

3.1 应力-应变曲线上升段(0≤x≤1)

由条件(3)及式(5)可得:

可见,待定参数A为初始切线模量E0与峰值应力点处割线模量Ec的比值.当A=1时,应力-应变曲线上升段变为直线,即呈线弹性.

对式(6)求二阶导数,且当x=0,A=1时,应力-应变曲线上升段为直线段,得:

对于∀x(0≤x<1),∀A(A≥1),上式恒小于0,满足条件(2),故上升段应力-应变曲线可表示为:

式(9)显然满足条件(7).

3.2 应力-应变曲线下降段(x≥1)

应力-应变曲线的下降段模型仍采用式(5)表示,但待定参数 A,B,C,D 应改为 A1,B1,C1,D1,即:

由条件(6),(3)及式(10)可得:

式(11)显然满足条件(4),(5),(6)和(7),故式(11)可作为PVA-FRCC应力-应变曲线下降段方程.

3.3 本构方程参数的确定

依据最小二乘法,对高韧性PVA-FRCC应力-应变曲线进行非线性回归,得到A,A1及其相关系数如表3所示.A越大,峰值应力与弹性极限应力的差值越大,A1越大,应力-应变曲线下降段越平缓.从表3可以看出,随着PVA纤维掺量的增加,A,A1均增大.试件E6的A1小于试件E5,这是由于PVA纤维的分散性不好,使试件E6的实测应力-应变曲线下降段略显陡峭.A和A1可反映PVA纤维掺量对高韧性PVA-FRCC强度及压缩韧性的影响.由于硅灰的掺入降低了高韧性PVA-FRCC的压缩韧性,因而A1减小;随着粉煤灰掺量的增加,A,A1均增大,因此A和A1也可反映大掺量粉煤灰对高韧性PVA-FRCC强度和压缩韧性的影响.

表3 高韧性PVA-FRCC应力-应变曲线参数Table 3 Parameters on stress-strain curves of PVA-FRCC with high toughness

由表3可见,高韧性PVA-FRCC应力-应变曲线A的拟合值相关性很好,而A1的拟合值相关性较差,这主要是由于曲线下降段受试验方法和试验设备的影响较大.此外A1体现了高韧性PVAFRCC应力-应变曲线峰后压缩韧性的大小,受各种因素的影响较大.根据试验数据,各组应力-应变曲线上升段的A相差不大,故可将A取为各组试验值的平均值1.101,这时应力-应变曲线下降段的A1可表示为:

各组实测应力-应变曲线与本构方程对比曲线如图6所示.由图6可见,试验曲线与拟合曲线总体上吻合较好.

图6 实测应力-应变曲线与本构模型比较示例Fig.6 Example of comparison between stress-strain curve and constitutive model

4 结论

(1)PVA纤维的阻裂增强效果与其分散性息息相关,当基体强度一定、纤维分散良好、PVA纤维掺量不超过2%时,随着PVA纤维掺量的增加,高韧性PVA-FRCC的立方体抗压强度和轴心抗压强度均提高,但提高幅度有限.大掺量粉煤灰替代水泥降低了高韧性PVA-FRCC的抗压强度,0%~10%的硅灰掺量对其抗压强度的影响并不明显.

(2)高韧性PVA-FRCC的弹性模量随抗压强度提高而增加,当高韧性PVA-FRCC抗压强度大致相同时,PVA纤维的掺入使其弹性模量降低.通过分析分别得到了轴心抗压强度fc和弹性模量E与立方体抗压强度fcu的关系.

(3)PVA纤维可有效提高高韧性PVA-FRCC基体的塑性变形能力,且随着纤维掺量的增加,其压缩韧性明显改善.在PVA纤维掺量一定时,随着粉煤灰掺量的增加,峰值后的延性增加,但是,硅灰的掺入则降低了压缩韧性.

(4)基于实测的高韧性PVA-FRCC应力-应变曲线,提出了高韧性PVA-FRCC单轴受压本构方程,为高韧性PVA-FRCC结构非线性有限元分析及结构设计提供了理论依据.

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