碾压式沥青混凝土心墙工程特性研究现状与对策

，， ， ，

(长江科学院 a.水利部岩土力学与工程重点实验室；b.国家大坝安全工程技术研究中心，武汉 430010)

1 研究背景

沥青混凝土心墙作为土石坝防渗系统在水利水电工程中得到了广泛应用，沥青混凝土心墙坝也成为了重要的坝型之一[1]。我国采用沥青混凝土心墙防渗开始于20世纪70年代，1973年吉林建成了白河浇筑式沥青混凝土心墙坝，高24.5 m；1975年甘肃建成了党河沥青混凝土心墙坝，高58.8 m；1983年大连建成了碧流河水库沥青混凝土心墙左坝与右坝，分别高49 m和33 m[2]。到了20世纪90年代，随着水工沥青混凝土碾压技术的发展以及对国外先进施工技术的引进，沥青混凝土心墙坝在我国使用越来越广泛，大坝也越来越高。目前国内已建成数座百米级的沥青混凝土心墙坝，包括三峡茅坪溪沥青混凝土心墙坝，坝高104 m，是当时国内最高的沥青混凝土心墙土石坝[3]；四川冶勒水电站沥青混凝土心墙坝，坝高124.5 m，是目前国内已建成的最高的沥青混凝土心墙土石坝[2]。

相比黏土心墙坝，沥青混凝土心墙坝心墙厚度小，一般为坝高的1/70～1/130[4]，心墙与坝壳变形协调是沥青混凝土心墙坝安全稳定的保证，这就要求设计过程中能准确计算坝体与心墙的应力与变形。深入研究沥青混凝土的力学特性，准确获得沥青混凝土力学与变形参数，是沥青混凝土心墙设计的基础。20世纪90年代至21世纪初，长江科学院对三峡茅坪溪防护坝沥青混凝土心墙材料进行了系统的研究，2010年以后，先后针对大渡河黄金坪水电站工程、西藏拉洛水利枢纽工程及巴基斯坦Karot水电站工程大坝沥青混凝土心墙材料进行了试验研究，取得了大量成果[5-10]。本文对沥青混凝土心墙材料工程特性的研究成果进行了一次较为完整的回顾与梳理，总结了以后需要开展的研究工作。

2 沥青混凝土心墙防渗的优越性

目前国内沥青混凝土心墙防渗体基本是由于工程受到多雨、气温低、缺乏适合的土石料、坝基沉降量大等自然条件的限制，不能采用混凝土面板、黏土与砾质土心墙等传统的防渗体或采用传统的防渗体成本较高时不得已才采用的，沥青混凝土心墙防渗体能够在这些条件下使用正好说明了沥青混凝土心墙防渗的优越性与适应性。相比传统的防渗体，沥青混凝土心墙防渗的优越性主要体现在施工受气候影响小、对坝体填料质量要求低及具有较强的塑性3个方面。

2.1 施工受气候影响小

沥青混凝土的施工受降雨和低温的影响小，多雨和高寒地区难以采用传统防渗体时，采用沥青混凝土心墙能取得保证工程进度与施工质量的良好效果。四川冶勒水电站沥青混凝土心墙坝位于深厚覆盖层基础上，覆盖层最深达400多m，工程现场年平均气温6.5 ℃，全年无夏天，冬季长达6至7个月，年平均降雨量1 830 mm，每年降雨天数近215 d，大坝于2007年建成，目前运行良好[2]。尼尔基水利枢纽位于黑龙江与内蒙古自治区交界的嫩江干流中上游，处于寒温带气候区，多年平均气温1.5 ℃，冬季严寒漫长，夏季炎热多雨，经充分考虑工程投资、施工工期和施工难度等因素，确定主坝采用沥青混凝土心墙方案[11]。

2.2 对坝体填筑料质量要求低

沥青混凝土心墙坝不需要填筑高质量的堆石料。重庆玉滩水库扩建工程主坝为沥青混凝土心墙坝，坝高42.7 m，坝体填筑采用当地砂岩石渣料和泥岩石渣料等软岩材料，堆石料单轴抗压强度<10 MPa[12]。四川官帽舟水电站沥青混凝土心墙坝高109 m，受当地料场与地形限制，为节约成本，采用溢洪道与泄洪洞开挖的软岩石渣料作为堆石料[13]。挪威Storglomvatn坝高125 m，副坝Holmvatn高56 m，堆石料料场中含有次生砂岩，夹杂大量的云母片岩与页岩带，堆石料在振动碾压后破碎严重，为了减少堆石破碎，不得已将初始规定的15 t振动碾换做11.3 t的振动碾，2座大坝1997年建成至今，监测结果表明尽管大坝发生了较大变形，但其性能还是令人满意的[14]。

2.3 沥青混凝土具有较强的塑性

沥青混凝土心墙对坝基变形适应能力强。奥地利的Eberlaste沥青混凝土心墙坝高28 m，建设在深厚覆盖层上，施工期间坝基在峡谷中心处下沉了2.2 m，并存在较大的不均匀变形，建成并蓄水后坝基又发生了2次沉降，大坝建成至今近50 a没有发生明显的渗漏[14]。四川冶勒水电站沥青混凝土心墙坝坝基覆盖层深度超过400 m，坝基地基条件复杂，大坝建成后沥青混凝土心墙未发现有渗漏。

3 沥青混凝土心墙工程特性研究成果

3.1 心墙的安全稳定性

作为大坝的防渗体，沥青混凝土心墙的安全稳定和完整至关重要，安全稳定的关键是保证心墙和过渡料之间变形的协调，这就需要心墙与过渡料的变形模量较为接近。心墙过软，其变形模量与过渡料相比偏低，导致心墙部分自重传递给过渡料，造成心墙压应力减小，出现“拱效应”，拱效应严重时，心墙可能出现水平裂缝，在水压力作用下发生水力劈裂；心墙过硬，其变形模量与过渡料相比偏大，会导致过渡料的部分自重传递给心墙，造成心墙压应力增大，出现“附加压应力”，附加压应力过大时，心墙可能发生过大的剪切变形并发生剪胀，导致墙体孔隙率明显增大，防渗性降低，严重时可引发结构破坏[15]。

沥青混凝土心墙的设计中，为了保证心墙与过渡料的协调变形，主要是对沥青混凝土心墙材料的模量基数K值提出要求。设计单位最早对三峡茅坪溪沥青混凝土心墙坝提出的设计要求是心墙材料模量基数K值不低于700。在施工过程中，根据施工自检试验及钻芯试样的试验结果，心墙沥青混凝土的模量基数K值的离散性较大，普遍在200～400范围内[5]。针对这一问题，长江科学院联合有关单位根据试验结果进行了平面E-μ模型、K-G模型的应力应变分析，当模量数K低于400时，心墙拱效应明显，应用黏土心墙坝产生水力劈裂的判据(即心墙中的竖向应力小于或等于相应处的水压力)，沥青混凝土心墙很可能产生水力劈裂。为了解决这一实际问题，长江科学院开展有针对性的沥青混凝土力学性对比试验、填筑料的三轴试验和湿陷试验、沥青混凝土抗水力劈裂和抗拉试验等工作，并结合三峡工程试验性蓄水所取得的变形观测资料进行了反演分析，在此基础上进行了设计条件下大坝应力-应变分析，对茅坪溪防护大坝的安全度作出了综合分析评价，认为当沥青混凝土模量基数K<200时，在不考虑其抗拉特性的条件下，心墙底部有可能发生危害性水力劈裂破坏；但考虑到沥青混凝土有200 kPa的抗拉强度及心墙底部的变形量小，如果不存在施工方面的缺陷，产生水力劈裂破坏可能性极小，沥青混凝土心墙安全稳定与完整能得到保证。

3.2 试验条件对沥青混凝土力学性能的影响

沥青混凝土的强度与变形参数主要通过室内试验获得，力学特性受试验条件的影响较大是沥青混凝土的一个特点。目前设计规范[4]对沥青混凝土心墙材料的力学参数指标提出了要求，但并未提出所列参数指标对应的试验条件，这就需要研究试验条件对沥青混凝土力学特性的影响规律，为选取合适的试验条件、准确获取其强度与变形参数提供科学依据。试验条件对沥青混凝土力学特性的影响主要包括试验温度、加载速率和成型方法3个方面的研究。

3.2.1 试验温度的影响

沥青混凝土为温度敏感型材料，温度对其力学性能有着较大的影响。在三峡茅坪溪防护坝、黄金坪水电站工程、西藏拉洛水利枢纽工程及巴基斯坦Karot水电站沥青混凝土心墙材料研究中均采用不同温度进行了试验[5-7]，温度对沥青混凝土力学性能的影响已经得到了普遍的共识：温度较低时，材料表现出较强的脆性，模量大，强度高，破坏应变小；随着温度的升高，沥青混凝土逐渐表现为塑性，强度与模量降低，破坏应变增大。

3.2.2 试验加载速率的影响

沥青混凝土的三轴试验加载剪切过程是参考土工三轴试验采用应变控制，与沥青混凝土材料不同，在保证孔隙水压力充分消散的情况下，土体材料的三轴试验成果基本不受加荷速率影响。任少辉[16]的研究成果表明，在其它条件相同的情况下，加载速率越大，试样的强度越高，体变也越大。试验规程[17]未对三轴试验加载速率进行规定，只是提出“按规定的变形速率施加轴向压力进行剪切，如变形速率没有规定时，可采用应变速率0.1%/min进行控制”。在拉洛水利枢纽沥青混凝土试验研究中，采用0.024%/min，0.12%/min和0.6%/min 3种应变速率进行三轴试验，研究了加载速率对沥青混凝土材料的影响规律。试验结果表明：加载速率越大，沥青混凝土试样强度值越大，模量越高，破坏应变越小，0.024%/min和0.12%/min速率条件下试样强度值约为0.6%/min速率条件下的50%和70%[10]。

3.2.3 成型方法的影响

为研究成型方法对沥青混凝土力学性能的影响，选取最能模拟现场碾压工艺的室内成型方法，能准确地获取沥青混凝土心墙的力学参数。目前室内成型方法主要采用静压成型和击实成型，三峡茅坪溪大坝沥青混凝土试验时，试验规程尚未发布，室内试样主要采用静压成型，同时击实成型了部分试样。静压成型采用10 MPa的成型压力恒压3 min，击实法分3层成型，每层击实50次，并通过三轴试验对比了室内静压成型试样、击实法成型与现场芯样力学性能的差别[5]。3种成型方法得到的沥青混凝土试样，在密实程度几乎完全相同情况下，力学性质存在很大差异。静压法成型试样时，为获得与现场芯样相同的密度，采用了10 MPa成型压力，其试样强度与模量远高于击实法成型试样与现场芯样，现场芯样与室内击实成型试样强度值差别较小，但模量高于击实成型试样。

3.3 沥青混凝土的本构关系

国内外基本采用Duncan-Chang模型来描述沥青混凝土材料应力应变关系。但沥青混凝土的三轴试验成果表明[16，18-20]，沥青混凝土的三轴试验应力-应变关系曲线并不完全符合双曲线规律，在围压较低时表现出明显的软化，且三轴试验体变主要表现为剪胀，采用Duncan-Chang模型难以准确计算沥青混凝土的应力-应变。凤家骥等[18]提出计算沥青混凝土应力-应变关系的修正双曲线模型，采用指数函数来描述破坏偏应力与小主应力倒数的关系，对切线模量进行了修正，泊松比计算则采用但尼尔公式；李志强等[20]采用南京水利科学研究院非线性模型描述沥青混凝土三轴试验应力-应变关系，取得较好的效果。

自20世纪90年代开始，长江科学院先后对三峡茅坪溪防护坝、黄金坪水电站工程、西藏拉洛水利枢纽工程及巴基斯坦Karot水电站工程大坝沥青混凝土心墙材料进行静三轴试验，并采用Duncan-Chang模型拟合沥青混凝土的应力-应变关系，发现Duncan-Chang模型难以拟合沥青混凝土的软化与剪胀等现象。为了找到适合沥青混凝土的本构模量，拉洛水利枢纽沥青混凝土试验研究中，分别采用凤家骥修正模型和南京水利科学研究院非线性模型对试验成果进行了整理，并与Duncan-Chang模型进行比较。凤家骥修正双曲线模型相比Duncan-Chang模型对沥青混凝土应力-应变关系曲线的拟合精度有了一定提高，但依然不能模拟沥青混凝土应力-应变关系曲线的软化现象；南京水利科学研究院非线性模型属于弹塑性模型，能模拟沥青混凝土应力-应变关系曲线的软化现象，比Duncan-Chang模型及凤家骥修正双曲线模型的拟合精度更高[10]。

3.4 沥青混凝土的抗震性能

我国的沥青混凝土心墙坝很多都建设在强震区，如已建成的南桠河上的冶勒水电站、大渡河上的龙头石水电站及目前在建的大渡河黄金坪水电站都位于基本烈度为Ⅷ度的高地震区[8]，沥青混凝土的抗震性能也是需要研究的重点问题之一。试验规程[17]中规定的动力试验方法基本参照土的动力试验，成果整理也是采用目前在土动力学里使用最为广泛的等效线性模型。沥青混凝土心墙材料与土体材料在结构上存在较大的差别，土的动力试验方法与计算模型并不完全适合沥青混凝土，王为标等[21]通过对新疆下坂地、恰普其海水利水利枢纽及四川龙头石电站沥青混凝土进行动力试验，发现沥青混凝土在动荷载作用下主要表现为弹性，骨干曲线近似为直线，可以取其斜率作为沥青混凝土的动弹性模量。2012—2014年，对大渡河黄金坪水电站与拉洛水利枢纽沥青混凝土心墙料进行了动三轴试验[6,8]，研究了沥青混凝土材料的抗震性能。通过对沥青混凝土心墙材料进行不同温度与初始应力状态的动模量阻尼比试验与动强度试验，所得结论与文献[21]一致，动力试验骨干曲线近似为直线，可取其斜率作为沥青混凝土动弹性模量，并建立了沥青混凝土动弹模量与平均固结应力σm的计算公式。沥青混凝土动强度试验表明沥青混凝土心墙料在动荷载作用下呈现弹性变形，产生的塑性变形较小，相同的动应力循环作用相同次数时，沥青混凝土心墙料产生的总应变比堆石料小一个数量级，沥青混凝土心墙具有良好的抗震能力[8]。

3.5 沥青混凝土的水力劈裂

水力劈裂是指由于水压力的抬高在岩石或者土体等弱透水结构中引起裂缝发生或扩展的现象[22]，在20世纪60—70年代，曾出现过多起黏土心墙坝因水力劈裂造成渗漏甚至垮坝的事件，黏土心墙坝的水力劈裂问题是水利工程建设的关键技术问题之一。沥青混凝土心墙坝心墙厚度一般仅为0.5～1.2 m，一旦发生水力劈裂，会造成严重渗漏甚至垮坝。已有计算结果表明，若采用黏土心墙发生水力劈裂的条件作为判据，沥青混凝土心墙局部存在产生水力劈裂的条件。但沥青混凝土与一般黏土有不同的特点，黏土的抗拉强度较小，一般忽略不计，而沥青混凝土具有一定的抗拉强度，到目前为止，尚未发现沥青混凝土心墙水力劈裂破坏的有关报道，但也没有研究成果支撑沥青混凝土心墙不会发生水力劈裂。为此需要通过试验研究来论证沥青混凝土发生水力劈裂的条件，在此基础上对大坝的安全度作出综合分析评价[23]。

针对三峡茅坪溪防护坝与黄金坪水电站沥青混凝土心墙材料，长江科学院开展了一些探索性研究。试验分为圆孔水力劈裂试验与圆盘平板水力劈裂试验，试验示意图见图1。

图1 圆孔和圆盘平板水力劈裂示意图

沥青混凝土圆孔水力劈裂试件采用击实法成型，试样直径101 mm，高100 mm或200 mm，在试样的一端钻孔形成空心试件，钻孔直径为20 mm，深50 mm或160 mm。试验时，将试样钻孔端胶粘在三轴试验仪的压力室底座上，中心孔通过压力室底座上的孔压孔与压力源连接，通过中心孔对试样内壁施加压力，同时将试样上部进行反力固定，防止内部施加孔压时沥青混凝土试样受拉破坏。

圆盘水力劈裂试验沥青混凝土圆板的厚度分25，40，60 mm 3种，直径500 mm。试验将沥青混凝土板放置于上下两腔体之间，用法兰盘止水。上部带法兰盘的圆形腔体施加水压力，下部圆形腔体底部设可调节底板。试验时下部腔体填充砂砾石过渡料，圆形板式沥青混凝土试件被螺丝固定在上、下2个腔体之间。上部腔体与沥青混凝土板之间用密封圈密封，试验时逐级向上部腔体内施加压力，观察下部腔体渗水量的变化，根据渗水量的变化情况判断在该级水压条件下是否产生了水力劈裂现象。

圆孔水力劈裂试验表明，沥青混凝土试样在一定内外压差情况下，产生一定量的径向变形后才产生水力劈裂，且均为径向水力劈裂，根据弹性力学理论计算，发生水力劈裂时，径向拉应力大于200 kPa。平板水力劈裂试验表明，过渡料正常压密条件下，厚度在25 mm以上的沥青混凝土板承受1 MPa的水压力不产生水力劈裂[23]。

4 需要进一步研究的问题

4.1 合理的成型方法

前面的研究成果已经表明，不同成型方法得到的试样，三轴试验成果相差很大。合理的沥青混凝土试样成型办法必须能较好地模拟沥青混凝土心墙坝施工中沥青混合料的碾压工艺，包括施工使用的碾压设备及碾压施工参数：沥青混合料碾压施工一般采用1.0～1.5 t振动碾，先静碾1～2遍，然后动碾6～8遍，最后再静碾1～2遍，碾压完成后层厚约为20 cm[24-26]，部分工程[27-28]为了提高填筑速度，在不增加碾压遍数情况下采用2.7 t振动碾，碾压完成层厚约25 cm。试验规程[17]中三轴试验试样采用击实法成型试样，但击实法成型试样的试验力学性质与现场钻取芯样也存在差别，只是差别比其他成型方法小。在过去的研究中，只是在三峡茅坪溪大坝心墙材料试验研究时，对比了室内静压成型、室内击实试样与现场芯样强度以及应力应变关系的差别。在以后的研究中，需要进一步研究不同方法成型试样力学特性的差别，并与现场钻孔芯样对比，找到最能模拟现场碾压工艺的室内成型方法。

4.2 三轴试验加荷速率的影响与选取

为了准确获取工程实际运用中的沥青混凝土材料力学参数，理论上应当采用工程可能发生的荷载或变形速度进行试验。对于沥青混凝土心墙坝，施工过程中的静力荷载加载速度较慢，如果完全模拟实际工程中的速率进行试验需要很长的时间，这就需要研究加载速率对沥青混凝土力学性能的影响规律，包括不同的配合比和试验条件下加荷速率的影响规律，并结合试验效率和实际工程确定合适的三轴试验速率。国内外学者关于加载速率对沥青混凝土三轴试验成果的影响只是进行了初步研究，关于加载速率对试验成果的影响规律没有一致的认识，长江科学院只是对拉洛水利枢纽沥青混凝土材料进行了3个不同速率的试验，取得的成果有限，以后的研究中需要深入的开展工作。

4.3 动荷载作用下的破坏标准

目前的动强度试验研究成果认为沥青混凝土的动强度很高，在动荷载作用下不会发生破坏，这一结论是参照土动力学，以应变达到某一值作为破坏标准得到的。沥青混凝土结构与土体差别很大，以应变作为破坏标准不一定适合沥青混凝土，在动荷载作用下，试样受到反复的拉伸与压缩作用，虽然产生的应变较小，但试样内部可能由于往复荷载的作用产生裂隙而导致防渗失效，在以后的动强度研究中，可以结合CT等可视化技术研究动荷载作用后内部结构的变化，综合确定沥青混凝土在动荷载作用下的破坏准则。

4.4 酸性骨料用于水工沥青混凝土的可行性研究

矿料的酸碱性对沥青混凝土的性能有着较大的影响，关系到沥青混凝土的强度、水稳定性及耐久性等一些重要性能，目前水工沥青混凝土基本采用碱性骨料。沥青与骨料的黏附性同骨料的物理性质和化学性质密切相关，而且化学吸附作用是主要因素，碱性矿料对沥青有较好的化学吸附作用，而酸性骨料没有碱性骨料的化学吸附作用好。设计规范[4]规定“粗骨料宜采用碱性骨料(石灰岩、白云岩等)破碎的碎石，当采用未经破碎的天然卵砾石时，其用量不宜超过粗骨料用量的一半，当采用酸性碎石时，应采用增强骨料与沥青黏附性的措施，并经试验研究论证”。在一些适宜建沥青混凝土心墙坝的地方可能难以找到适宜的碱性矿料，从外地购买碱性骨料会提高工程成本，且难以保障施工进度，水利水电工程现场的砂卵石一般非常丰富，但砂卵石中酸性岩石居多，如果酸性骨料经过采取措施后能作为水工沥青混凝土的骨料，则可以节省工程成本，对沥青混凝土土石坝的发展与应用也会有较大的推动作用。酸性骨料用于水工沥青混凝土除了研究采用何种措施增强骨料与沥青黏附性使沥青混凝土性能满足设计规范要求外，酸性骨料沥青混凝土的长期稳定性采用何种研究方法和哪些指标来衡量也是需要研究的内容和重点。

4.5 乳化沥青用于水工沥青混凝土的可行性

在目前的水利水电工程中，沥青混凝土混合料的都是采用热沥青拌制，需要将沥青加热后进行拌合，在施工过程中会产生污染，另外加热温度过高或加热时间过长容易引起沥青的老化；而如果加热温度不够，会使混合料的拌合不均匀，沥青混凝土成型不好，达不到设计要求。乳化沥青可以在不加热的情况下与骨料拌合，避免了施工引起的污染，施工也比较方便，目前在道路工程中得到了应用。与道路沥青混凝土不同，水工沥青混凝土对密实度要求高，心墙沥青混凝土要求孔隙率小于3%，乳化沥青含有大量的水分，水分在拌合和碾压过程中难以完全挥发，沥青混凝土混合料难以压实。在黄金坪水电站与拉洛水利枢纽沥青混凝土试验研究中，开展了乳化沥青用于水工沥青混凝土的可行性研究，采用乳化沥青拌合沥青混合料，并进行了各项试验，乳化沥青混凝土试样各项指标基本符合规范对心墙材料的要求，但试样成型前需采用微波炉加热沥青混合料除去乳化沥青中多余的水分，这一过程在施工过程中难以实现。施工过程中若能采取措施，在沥青混合料拌合时能将乳化沥青中的水分充分挥发，保证乳化沥青混合料能充分压实，达到设计要求，则能推动乳化沥青在水工沥青混凝土中的应用，并进一步推动沥青混凝土心墙坝的应用。

5 结 语

长江科学院自20世纪90年代开始开展沥青混凝土的工程特性研究，本文结合三峡茅坪溪防护坝、黄金坪水电站工程、西藏拉洛水利枢纽工程及巴基斯坦Karot水电站沥青混凝土心墙坝的研究成果，在收集与梳理历年研究成果的基础上，综述了水工沥青混凝土心墙研究近年来取得的主要成果，主要包括沥青混凝土心墙的安全稳定性、试验条件对力学性能的影响、沥青混凝土的本构关系、沥青混凝土抗震性能及沥青混凝土心墙的水力劈裂问题等5个方面；并提出了在以后的研究工作需要进一步解决的问题，包括室内成型方法、酸性骨料和乳化沥青用于水工沥青混凝土的可行性研究等方面。沥青混凝土心墙坝作为一种有竞争力的坝型，在水利水电工程中的应用越来越广泛，且坝高也越来越高，水工沥青混凝土的研究也需要不断的开展与进步，本文总结了长江科学院近20 a关于水工沥青混凝土的研究成果，可供以后开展沥青混凝土的工程特性研究提供参考与借鉴。

致谢：参加沥青混凝土心墙研究工作还有杨华全、严建军、董芸、王晓军、周世华、潘家军、徐 晗、何晓民、周欣华、徐言勇等，特此表示感谢。

参考文献：

[1] 张怀生.水工沥青混凝土 [M].北京: 中国水利水电出版社, 2005.(ZHANG Huai-sheng.Hydraulic Engineering Asphalt Concrete[M].Beijing：China Water Power Press, 2005.(in Chinese))

[2] 王为标.土石坝沥青防渗技术的应用与发展[J].水力发电学报, 2004, 23(6): 70-74.(WANG Wei-biao.Development and Applications of Impervious Asphalt Concrete for Embankment Dams[J].Journal of Hydroelectric Engineering, 2004, 23(6): 70-74.(in Chinese))

[3] 汪明元,周欣华,包承纲，等.三峡茅坪溪高沥青混凝土心墙堆石坝运行状态研究[J].岩石力学与工程学报, 2007, 26(7): 1470-1477.(WANG Ming-yuan，ZHOU Xin-hua，BAO Cheng-gang，etal.Study on Behaviors of Maopingxi High Rockfill Dam with Asphalt Concrete Core of Three Gorges Project[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2007, 26(7): 1470-1477.(in Chinese))

[4] DL/T 5411—2009，土石坝沥青混凝土面板和心墙设计规范[S].北京: 中国电力出版社, 2009.(DL/T 5411—2009, Design Specification of Asphalt Concrete Facings and Cores for Embankment Dams[S].Beijing: China Electric Power Press, 2009.(in Chinese))

[5] 长江科学院.三峡工程茅坪溪防护大坝心墙沥青混凝土力学特性试验及数值分析研究总报告[R].武汉: 长江科学院, 2004.(Yangtze River Scientific Research Institute.Test Report of Asphalt Concrete Core Material of Maopingxi Dams of Three Gorges Project[R].Wuhan：Yangtze River Scientific Research Institute，2004.(in Chinese))

[6] 长江科学院.四川大渡河黄金坪水电站大坝沥青混凝土心墙材料试验研究报告[R].武汉: 长江科学院, 2012.(Yangtze River Scientific Research Institute.Test Report of Asphalt Concrete Core Material of Huangjinping Hydroelectric Power Station[R].Wuhan: Yangtze River Scientific Research Institute, 2012.(in Chinese))

[7] 长江科学院.西藏拉洛水利枢纽沥青混凝土心墙材料试验研究报告[R].武汉: 长江科学院, 2013.(Yangtze River Scientific Research Institute.Test Report of Asphalt Concrete Core Material of Laluo Hydroelectric Power Station[R].Wuhan: Yangtze River Scientific Research Institute, 2013.(in Chinese))

[8] 谭 凡.水工沥青混凝土力学性能试验研究[D].武汉: 长江科学院, 2012.(TAN Fan.Research on Mechanical Properties of Asphalt Concrete Core Material[D].Wuhan： Yangtze River Scientific Research Institute，2012.(in Chinese))

[9] 谭 凡,黄 斌,饶锡保.沥青混凝土心墙材料动力特性试验研究[J].岩土工程学报,2012,34(增1):383-387.(TAN Fan, HUANG Bin, RAO Xi-bao.Experimental Study on Dynamic Property of Asphalt Concrete Core Material[J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2012, 34(Sup.1): 383-387.(in Chinese))

[10] 赵 科.水工沥青混凝土力学性能试验研究[D].武汉: 长江科学院, 2014.(ZHAO Ke.Research on Mechanical Properties of Asphalt Concrete Core Material[D].Wuhan: Yangtze River Scientific Research Institute, 2014.(in Chinese))

[11] 孙荣博，鞠连义，刘清利.尼尔基水利枢纽工程主坝沥青混凝土心墙设计[C]∥土石坝技术2008年论文集,170-176.(SUN Rong-bo，JU Lian-yi，LIU Qing-li.The Asphalt Concrete Core Design of Nierji Key Water Control Project[C]∥Technology of Earth-rock Dam in 2008,170-176.(in Chinese))

[12] 陆永学,时铁城,李 娅，等.玉滩水库沥青混凝土心墙石渣坝设计[J].水利水电工程设计，2013，32(1):25-28.(LU Yong-xue, SHI Tie-cheng, LI Ya，etal.The Design of Asphalt Concrete Core Embankment Dams of Yutan Reservoir[J].Hydroelectric Engineering Design，2013 ，32(1):25-28.(in Chinese))

[13] 李 静,韩小妹.官帽舟水电站沥青混凝土心墙混合坝设计研究[J].珠江现代建设，2010, (2):12-18.(LI Jing,HAN Xiao-mei.The Design of Asphalt Concrete Core Embankment Dams of Guangmaozhou Hydroelectric Power Station[J].Pearl River Modern Construction，2010,(2):12-18.(in Chinese))

[14] 王为标，HOEG K.沥青混凝土心墙坝——一种非常有竞争力的坝型[C]∥ 现代堆石坝技术进展，2009:62-67.(WANG Wei-biao, HOEG K.Asphalt Concrete Core Embankment Dams: A Very Competitive Dam Type[C]∥Modern Rockfill Dams，2009:62-67 .(in Chinese))

[15] 郝巨涛.水工沥青混凝土防渗技术[C]∥ 水利水电工程新技术研讨会， 2010：35-38.(HAO Ju-tao.Seepage Control Technique of Hydraulic Asphalt Concrete[C]∥ Hydropower Engineering New Technology Conference，2010:35-38.(in Chinese))

[16] 任少辉.沥青混凝土静三轴试验研究及心墙堆石坝应力应变分析[D].西安: 西安理工大学, 2008.(REN Shao-hui.The Research of Triaxial Test and Stress-strain Analysis of Dams with Triaxial Asphalt Concrete Cores[D].Xi’an: Xi’an University of Technology, 2008.(in Chinese))

[17] DL/T 5362—2006，水工沥青混凝土试验规程[S].北京: 中国电力出版社, 2007.(DL/T 5362—2006，Test Code for Hydraulic Asphalt Concrete[S].Beijing: China Electric Power Press, 2007.(in Chinese))

[18] 凤家骥,葛毅雄,孙兆雄.沥青混凝土应力-应变关系试验研究[J].水利学报，1987, (11):56-62.(FENG Jia-ji,GE Yi-xiong,SUN Zhao-xiong.The Study about Stress-strain of Asphalt Concrete Used as Impervious Core in Embankment Dams[J].Journal of Hydraulic Engineering，1987, (11):56-62.(in Chinese))

[19] 王为标,孙振天,吴利言.沥青混凝土应力-应变特性研究[J].水利学报，1996, (5):1-8.(WANG Wei-biao，SUN Zhen-tian,WU Li-yan.The Study about Stress-strain of Asphalt Concrete used as Impervious Core in Embankment Dams[J].Journal of Hydraulic Engineering，1996, (5):1-8.(in Chinese))

[20] 李志强,张鸿儒,侯永锋，等.土石坝沥青混凝土心墙三轴力学特性研究[J].岩石力学与工程学报，2006，25(5)：997-1002.(LI Zhi-qiang, ZHANG Hong-ru, HOU Yong-feng,etal.Triaxial Test Study on Mechanical Characteristics of Asphalt Concrete in the Core Wall of Earth-Rock Fill Dam[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2006,25(5):997-1002.(in Chinese))

[21] WANG Wei-biao, HOEG K.Cyclic Behavior of Asphalt Concrete Used as Impervious Core in Embankment Dams[J].Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, 2011, 137(5): 536-544.

[22] 朱 晟,魏匡民,饶锡保.土石坝沥青混凝土心墙水力劈裂研究[J].水力发电学报, 2013,32(1):218-222.(ZHU Sheng, WEI Kuang-min, RAO Xi-bao.Study on Hydraulic Fracturing of Asphalt Concrete Core in Earth-rock Dam[J].Journal of Hydroelectric Engineering, 2013,32(1):218-222.(in Chinese))

[23] 饶锡保,龚壁卫,丁红顺，等.沥青混凝土水力劈裂模型试验研究[C]∥ 第24届土工测试学术研讨会.2005:141-145.(RAO Xi-bao, GONG Bi-wei, DING Hong-shun，etal.Study on Hydraulic Fracturing of Asphalt Concrete[C]∥ Proceedings of the 24th National Symposium on Geotechnical Testing, 2005:141-145.(in Chinese))

[24] 何锡凯,李 娅,吴云凤.玉滩水库扩建工程主坝沥青混凝土心墙施工及质量控制[J].水利水电工程设计，2013,32(1):51-53.(HE Xi-kai, LI Ya, WU Yun-feng.Asphalt Concrete Core Embankment Dams Construction and Quality Control of Yutan Reservoir [J].Hydroelectric Engineering Design，2013,32(1):51-53.(in Chinese))

[25] 何仲辉,张应波,王成祥，等.冶勒水电站沥青混凝土心墙施工新工艺研究[J].水力发电，2004,30(11):27-29.(HE Zhong-hui，ZHANG Ying-bo，WANG Cheng-xiang，etal.Study on Technology of Asphalt Concrete Core Wall in Yele Hydropower Station [J].Water Power，2004, 30(11):27-29.(in Chinese))

[26] SL514—2013，水工沥青混凝土施工规范[S].北京: 中国水利水电出版社, 2013.(SL514—2013，Specifications for Construction of Hydraulic Asphalt Concrete[S].Beijing: China Water Power Press, 2013.(in Chinese))

[27] 甘亚军,王俊生,胡林军.新疆下坂地水利枢纽沥青混凝土心墙碾压施工[J].人民长江，2012,43(4)：28-31.(GAN Ya-jun, WANG Jun-sheng, HU Lin-jun.Rolling Construction of Asphalt Concrete Core of Xiabandi Hydro-complex in Xinjiang [J].Yangtze River, 2012,43(4)：28-31.(in Chinese))

[28] 常焕生,孙国红,孟 吉.尼尔基大坝碾压式沥青混凝土心墙施工技术[J].水力发电，2004,30(4):35-37.(CHANG Huan-sheng, SUN Guo-hong, MENG Ji.Construction Technique of Roller Compaction Asphalt Concrete Core Wall for the Ni'erji Dam [J].Water Power，2004, 30(4):35-37.(in Chinese))