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一起高温过热器爆管分析

2014-06-09李强朱建国

浙江电力 2014年8期
关键词:壁温过热器加热器

李强,朱建国

(南通醋酸纤维有限公司,江苏南通226008)

一起高温过热器爆管分析

李强,朱建国

(南通醋酸纤维有限公司,江苏南通226008)

某130 t/h高温高压煤粉炉运行7 350 h后发生高温过热器爆管。通过分析爆管的主要原因,指出锅炉低氮燃烧器改造以及高压加热器投运率低带来的负面影响,并提出相应的防范改善措施。

锅炉;高温过热器;爆管;低氮燃烧

锅炉“四管泄漏”是造成机组非计划停运的主要原因。对于自备电站的锅炉,若由于“四管泄漏”使得锅炉紧急停运,很有可能迫使热电生产部门采取限汽限电措施,影响全公司的安全经济运行。某公司自备电站新投运的130 t/h高温高压煤粉炉是该公司的主力锅炉,运行仅7 350 h即发生高温过热器爆管,被迫紧急停炉,给公司生产造成严重影响。

1 锅炉概况

该公司自备电站锅炉为国产中间仓储式、四角切圆直流燃烧、高温高压汽包锅炉,2011年5月制造,2012年5月投产。

两级对流过热器的材料分别为:第一级为12Cr1MoVG,第二级为20G/GB5310。

两级汽温调节均采用喷水减温器,第一级粗调,第二级细调。第一级喷水用于控制屏式过热器管的壁温不超过允许值。经二次喷水调温保证过热器出口蒸汽温度的稳定。

2 爆管情况

该炉爆管部位为高温过热器右侧第六排向火侧第一根管子外圈,爆管特征分析如下:

(1)管子破口呈脆性断口特征。如图1所示,爆口粗糙,边缘较钝,呈典型的厚唇状,边缘为不平整的钝边,爆口处管壁厚度减薄不多,胀粗不明显。

图1 破口外观

(2)管子外壁有多条纵向裂纹。如图2所示,靠近爆口的向火侧外壁氧化层上存在多条纵向裂纹,分布范围可达整个向火侧。

图2 外壁氧化层上的纵向裂纹

(3)如图3所示,发生爆管的过热器管存在外壁氧化皮分层现象。

图3 外壁氧化皮分层

(4)内壁清洁无积垢。通过对管内壁进行检查,内壁清洁无积垢,可排除蒸汽品质劣化、内壁积垢造成传热恶化的可能。

根据以上情况分析,该炉过热器爆管可判断为长期过热造成的应力氧化裂纹型爆管。

3 原因分析

3.1 高温过热器设计材质耐温裕量不足

高温过热器设计材质耐温裕量不足,特别是未考虑到工况最恶劣的受热管。额定工况下该位置理论计算壁温为572.5℃,12Cr1MoVG钢的允许壁温为580℃,运行过程中的负荷波动很容易造成超温。同时由于热偏差的存在,运行中过热器外圈、向火侧、烟气走廊处受热管的热负荷会大于其余管道。

3.2 低氮燃烧的影响

GB 13223-2011根据《火电厂大气污染物排放标准》中对重点地区的要求,现役锅炉在2014年7月1日前氮氧化物排放必须低于100 mg/Nm3。2012年5月,该锅炉刚投产即进行了低氮改造。由于低氮燃烧改变了传统的燃烧方式,其最大的负面影响就是使火焰中心上移,过热器吸热增加,高温过热器部位的热强度可能高于设计值。锅炉相应设计及典型工况(锅炉蒸发量130 t/h,给水温度215℃)下的烟温参数如表1所示。

表1 设计及典型工况下的各级烟温参数℃

由于缺少足够的过热器壁温测点(目前只有4个,且不具有代表性),因此计算出相应工况下的理论壁温作为参考。

过热器壁温计算简化公式为:

式中:tb为过热器壁温;t为管内蒸汽温度;μ为相关系数;q为受热面热负荷;λ为烟气和工质之间的传热系数,近似取定值。

式中:k为转换系数;Q为高温烟气放热量;H′为高温过热器前烟温焓值;H″为高温过热器后烟温焓值。

由式(1)、式(2)推出tb=t+μ/λ·K(H′-H″),令K′=μ/λ·K,得tb=t+K′(H′-H″)。

利用设计煤种进行烟气焓值的计算,得:

其中,H1为高温过热器前烟气设计焓值;H2为高温过热器后烟气设计焓值;H3为表1中典型工况下高温过热器前烟气焓值;H4为表1中典型工况下高温过热器后烟气焓值。

运行中高温过热器冷端出口温度约为520℃,设计温度为503.6℃。根据设计数据,572.5=503.6 +(9 622.3-7 334.9)×K′,得K′=0.030 12。

因此,得出上述工况的实际壁温为520+(10 195.1-7 578)×K′=598.8℃,已经超出该材质允许壁温18.8℃。

3.3 高压加热器投运率低

由于高压加热器因泄漏问题短时间内无法根治而未能投运,导致该锅炉给水温度长期只有145℃,远小于设计值215℃。但是由于总蒸汽负荷的原因,该锅炉实际蒸发量长期维持在125~130 t/h,该工况下的各级烟温参数如表2所示。

表2 高压加热器未投运工况下的各级烟温参数℃

根据公式

式中:B为锅炉燃煤量;Qnet为燃煤低位发热量;Q为锅炉产汽量;η为锅炉效率;h0为主蒸汽焓值;hfw为主给水焓值。

当给水温度为215℃、主蒸汽压力8.6 MPa、主蒸汽温度535℃、蒸发量130 t/h、锅炉效率η取90%、低位发热量Qnet为21 760 kJ/kg时,燃煤量为17.1 t/h;当给水温度145℃、主蒸汽压力8.6 MPa、主蒸汽温度535℃、蒸发量130 t/h、锅炉效率η取90%、低位发热量Qnet为21 760 kJ/kg时,燃煤量为19.1 t/h,折算成给水215℃时的蒸发量为144.7 t/h。可见此时锅炉已经超负荷。

按3.2中的方法计算,此时的高温过热器壁温约为608℃。

由此可见,2种因素叠加,若给水温度在145℃,采用低氮燃烧,锅炉蒸发量130 t/h,仍然按原有参数调整,壁温可达608℃。

按拉森—米勒方程进行寿命预测:

式中:T为管材设计工作温度,用开式温度计算;C为与材质有关的系数,铬钼钢取23;τ为运行小时数。

原设计寿命为10 000 h,将数据代入,得τ= 7 442 h,可见管材寿命大为缩短。

由以上计算过程可知,由于采用低氮燃烧且高压加热器未能投运,锅炉已处于超负荷运行状态,高温过热器壁温平均高达608℃,远高出设计值,这是造成过热器爆管的直接原因。

4 应对措施

(1)为了尽量减小燃烧热偏差,规定正常运行时炉膛出口A,B侧烟温差不得超过20℃,主要调节手段为控制四角燃烬风风门开度。

(2)为了控制高温过热器内蒸汽温度,通过调节一级减温水,控制高温过热器进口集箱温度不超过435℃、二级减温器入口温度不超过500℃,可将壁温降低20℃以上。

(3)通过调节二级减温水,控制主蒸汽温度不超过540℃。

(4)为了降低火焰中心,正常运行时,下层给粉机给粉量应高于上层给粉机10%~20%,同层给粉机均匀给粉;在允许范围内开大上层二次风及燃烬风。

(5)避免锅炉负荷大幅度波动,严禁大幅度调节减温水。

(6)高压加热器投入运行。加热器未投入以及给水温度较低时,锅炉负荷不得超过120 t/h,严格监视上述温度参数。

(7)利用大修机会安装足够的壁温测点。

5 结语

锅炉采用低氮燃烧器后火焰中心会升高,运行中应严格监视重点部位壁温和烟温不超限,当采取调整措施仍然收效甚微时应降低机组负荷,以保证锅炉安全运行。

[1]周强泰.锅炉原理[M].北京:中国电力出版社,2009.

[2]杨义波.热力发电厂[M].北京:中国电力出版社,2010.

[3]孟祥泽.电站锅炉压力容器事故案例分析与预防[M].北京:水利电力出版社,2007.

[4]易大贤.锅炉课程设计指导书[M].北京:水利电力出版社,1991.

[5]白果亮.锅炉设备运行[M].北京:中国电力出版社,2005.

(本文编辑:徐晗)

下期要目

●基于组合赋权法的电网规划方案综合协调性评价

●通过保护动作电流定位1 000 kV GIS故障点的实例分析

●一种用于异常用电检测的负荷模式分析新方法

●防护横梁法在输电线路跨越高速铁路中的应用

●应用太阳能与半导体技术散热的智能终端柜的研制与应用

●1 000 MW机组炉内结渣物的理化分析

●“拆断旁母、分段转供”方案在变电站母线设备检修时的应用

●智能变电站合并单元延时的检测方法

●发电机励磁变压器二次电压设计取值的探讨

●600 MW机组锅炉高压给水管道振动测试分析及治理

●便携式光纤辅助测试盒的研制与应用

Analysis on Tube Burst of High-temperature Superheater

LI Qiang,ZHU Jianguo
(Nantong Cellulose Fibers Co.,Ltd.,Nantong Jiangsu 226008,China)

A 130 t/h high-temperature and high-pressure coal-fired boiler experienced tube burst after 7350-hour operation.By analyzing the main causes for tube burst,this paper points out the negative effects of transformation of low nitrogen burner and low operation rate of high-pressure heater,besides it puts forward corresponding preventive and improvement measures.

boiler;high-temperature superheater;tube burst;low nitrogen combustion

TK227

:B

:1007-1881(2014)08-0043-03

2014-04-25

李强(1974-),男,江苏南通人,工程师,主要从事热电生产技术工作。

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