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整体式悬挑结构与岩土共同作用研究

2011-08-16刘晨光周志祥毛久群

关键词:挑梁纵梁内力

刘晨光,周志祥,毛久群

(重庆交通大学土木建筑学院,重庆400074)

20世纪90年代末期至今,我国高速道路的建设逐渐进入山区后,仍然侧重于道路的功能因素(安全、迅速),沿用传统的以填挖方为主,节约工程造价的设计思想,依然不重视环境因素。因此道路的技术标准要求越高,对自然人文景观、生态环境的破坏越严重,给子孙后代留下无穷的隐患。针对这种现状,周志祥[1]、游涛,等[2]提出了一种不破坏生态环境、挖填方小、造价低、施工简单,适用于不同地形地质条件下、又允许在施工的时候车辆正常通的道路拓宽结构——整体式悬挑结构(图1、图2)。该结构已成功地应用于西藏昌都类昌路改建工程中(图3)。

从图1、图2可以看出,整体式悬挑结构是由立柱、墙体、挑梁、搭板、纵梁及锚杆联结一体共同作用的整体框架结构形式[3-4],具有整体受力、协调变形的特点。该结构作为一种道路拓宽技术,是修建在原有山体上,立柱和墙体内侧岩土将对结构的受力产生影响,为了保证设计的合理性,需要对结构与岩土的共同作用进行研究。

图1 典型立面Fig.1 Typical elevation

图2 典型断面Fig.2 Typical sectional view

图3 工程运用Fig.3 Engineering application

1 有限元分析

为了清楚认识结构与岩土在荷载下的性能[5],建立该结构的有限元模型进行研究。

1.1 建立有限元模型

借助计算机利用数值方法求解,利用大型通用软件ANSYS10.0对文中结构进行结构静力分析[6]。采用Solid45单元模拟主体结构与土体,材料按照各自特性,主体结构弹性模量取3×104MPa,泊松比取0.25;土体弹性模量取 20 MPa,泊松比取 0.3。

施工时立柱嵌入岩体地基,与地基形成强大嵌固端,故可以将柱底考虑成固结,立柱四周预埋钢筋,并通过后浇混凝土接头与挑梁形成固结。在挑梁与纵梁交接处,挑梁预埋钢筋通过纵梁后浇混凝土形成锚固点,锚杆在纵梁的包裹下,与挑梁钢筋连接在一起,保证了挑梁所受荷载能传至锚杆,共同受力,在锚杆点考虑成铰接[7]。挑梁长7.5 m,悬臂部分3 m,立柱高4 m,建立有限元模型如图4。

图4 有限元模型Fig.4 Finite element model

1.2 加载求解

根据规范规定,选择以下4种工况进行研究:①在距纵梁1.8 m处作用竖向荷载F=70 kN;②在距纵梁1.8,3.1 m处作用竖向荷载F=70 kN;③在距纵梁 1.8,5.2,7 m 处作用竖向荷载 F=70 kN;④在距纵梁5.2,7 m处作用竖向荷载F=70 kN。

分别计算以上4种工况,得出工况1~工况3的结构变形图相似,土体应力图也相似(图5),工况4如图6。

图5 工况1~工况3结构变形和土体应力Fig.5 Structure deformation and soil stress under load condition 1,2,3

图6 工况4结构变形和土体应力Fig.6 Structure deformation and soil stress under load condition 4

从图5、图6可以看出:

1)对于挑梁底面土体:当挑梁内侧有荷载作用时,其产生土体反力,反力呈近似三角形分布(工况1~工况3),无荷载时,产生拉力,此时可不考虑土体反力(工况4)。

2)对于立柱内侧土体:在汽车荷载作用下,由于整个立柱侧向变形很小,可以忽略,当挑梁内侧有荷载作用时,土体被挤压,无荷载时,其变形可以忽略。

2 简化计算

根据以上有限元分析,可以根据结构受力情况将计算模型简化分为以下两种情况:

1)挑梁内侧有荷载作用时,考虑挑梁底土体反力,呈三角形分布,内侧土体为被动土压力[8],如图7(a)。

2)挑梁内侧无荷载作用时,不考虑挑梁底土体反力,立柱承受内侧土体静土压力,如图7(b)。

图7 计算简图Fig.7 Simplified computation model

对于以上两种情况,将锚杆固定端(1位置)、挑梁内侧根部(位置2)、立柱底部固定端(位置3)作为控制截面,用力法求出内力。算法如下:①输入截面尺寸,荷载信息;②判断是否有挑梁内侧荷载;③有挑梁内侧荷载按图7(a)进行计算,无挑梁内侧荷载按图7(b)进行计算;④按力法[9]选择未知量,求出各截面内力;⑤结束。

根据以上算法,用 visual c++[10]编织计算程序,程序界面如图8。

图8 程序界面Fig.8 Programm interface

3 共同作用研究

为了研究不同岩土对结构受力的影响,选取如图5的最不利工况对结构加载,F=70 kN,采用笔者提出的程序进行分析。分析岩土选择软土(E=104)、老填土(E=105)、碎石土(E=106)、砂岩(E=107)几种类型,选择土体反力,2,3位置截面的内力作为应变量。计算结果如图9。

图9 截面内力随岩土地基变化Fig.9 Variation diagram of internal force of section with the change of rock-soil foundation

图9 中,A,B,C,D,E,F 曲线分别依次为 R,M2,N2,Q2(N3),M3,Q3。R 为土体反力;Mi为 i位置的弯矩;Ni为i位置的轴力;Qi为i位置的剪力。从图9中可看出:

1)随着岩土弹性模量的增大,R,N2增大,Q2,M2,N3,Q3,M3减小,并且 R 变化幅度最大,M3与 Q3基本重合。

2)随着岩土弹性模量的增大,R迅速减小,弹模从104变化到106时,R相对值从0.85减小到0.14。

3)随着岩土弹性模量的增大,结构内力变化趋于平缓,可见一味增大岩土弹性模量,并不是经济的。当弹模增大到一定时,对结构内力影响将很小。

4 结语

通过以上分析,可以得出以下结论:

1)简化模型将立柱底假定为固结,为保证设计的合理性,在实际工程中保证立柱基底容许承载力应大于等于0.8 MPa;

2)利用有限元软件,建立了结构实体有限元模型,较保守地对结构的整体工作性能进行研究,得出其结构与土体变形特点,将结构受力分成两种情况简化计算;

3)岩土对结构的受力性能总体来说是有利的,合理的岩土,能减小结构的内力,降低造价,实例分析证明,选用老填土和碎石土经济是可行的。

[1]周志祥.一种用悬挑结构拓宽山区道路的方法:中国,200410044492.0[P].2004-05-15.

[2]游涛,周志祥,郑文.用边坡格构基础悬臂结构拓宽山区道路新技术[J].重庆交通大学学报:自然科学版,2011,30(1):74-77.YOU Tao,ZHOU Zhi-xiang,ZHENG Wen.A new technology of widening mountain road using slop-lattice foundation[J].Journal of Chongqing Jiaotong University:Natural Science,2011,30(1):74-77.

[3]王浩,周健,邓志辉.桩-土-承台共同作用的简化分析方法[J].岩土力学,2007,28(6):1172-1175.WANG Hao,ZHOU Jian,DENG Zhi-hui.The simplified calculation method of pile-soil-pile cap interaction[J].Rock and Soil Mechanics,2007,28(6):1172-1175.

[4]宰金珉,宰金璋.高层建筑基础分析与设计:土与结构物共同作用的理论与应用[M].北京:中国建筑工业出版社,1993.

[5]Coyle H M,Reese L C.Load transfer for axially loaded pile in clay[J].Journal of Soil Mechanics and Foundation Engineering Division,1966,92(2):1-26.

[6]刘涛,杨凤鹏.精通ANSYS[M].北京:清华大学出版社,2002:50-123.

[7]邱娟.用整体悬挑结构山区道路拓宽的探索与实践[D].重庆:重庆交通大学,2006.

[8]赵明阶.土质学与土力学[M].北京:人民交通出版社,2006:155-191.

[9]李廉锟.结构力学[M].北京:高等教育出版社,2004:124-168.

[10]孙鑫,余安萍.C++深入详解[M].北京:电子工业出版社,2006:219-263.

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