基站共享电力铁塔防雷与接地安全评估研究

2024-03-16杭一帆牛年增中讯邮电咨询设计院有限公司郑州分公司河南郑州450007

邮电设计技术 2024年2期

杭一帆，陈强，牛年增（中讯邮电咨询设计院有限公司郑州分公司，河南郑州 450007）

1 概述

可靠的防雷与接地措施是保证电力系统和通信系统安全运行的重要因素，电力行业与通信行业在各自领域都有成熟的标准及规定，主要标准包括交流电气装置的接地设计规范（GBT 50065-2011）和通信局站防雷与接地工程设计规范（GB 50689-2011）等。但由于电力设施和信息通信设备的耐压水平存在较大差异，2 个行业对于防雷保护的侧重点存在一定的差别［1］。总体上而言，电力行业侧重于线路的绝缘耐压，关键在于电力系统线路和杆塔等设备的过电压防护和绝缘配合，通信行业侧重于设备的精细保护，重点强调内部等电位连接结构以及“分级保护、逐级限压”的防雷器分级配置［2］。

共享铁塔是指在电力铁塔上悬挂射频拉远单元（RRU）及天线等通信设备，其中电力杆塔多为35 kV、110 kV 和220 kV，绝缘水平可达到几百千伏，而基站通信设备的耐受电压一般不超过2 kV［3-4］。当发生短路事故或雷击事故时，巨大的短路电流或雷电流会沿着铁塔流入大地，与接地结构和远端大地构成回路。由于铁塔钢支撑结构上电容电感以及接地电阻的存在，铁塔不同位置处会出现电位差［5］。当该电位差接近或达到基站通信设备的耐受电压时，会发生击穿，引发通信设备故障。此外，RRU 设备供电使用-48 V直流电沿铁塔布线，局部漏电情况下会造成中性点接地线电位升高，导致保护接零的设备外壳带电，威胁运检人员的人身安全。

鉴于共享铁塔技术的初步探索现状，考虑到铁塔和通信设备权利归属以及电力部门与通信部门的责任划分等，共享铁塔的防雷与接地要求还未形成相应规范。因此，研究共享铁塔上通信设备与电力设备的相关影响机理，提出过电压防护措施是当务之急。本文以220 kV 电力铁塔和通信机房为研究对象，综合二者标准规范中防雷接地要求，在CDEGS接地分析软件中搭建共享铁塔仿真模型，运用频域矩量法分析不同状态下铁塔多个监测点位的地电位升，明确电力铁塔与通信机房的接地方式，并进一步提出优化方案，为后续共享铁塔的工程应用提供指导意见。

2 共享铁塔现状

将天线、光缆等通信设施依附在电力杆塔上，可以减小运营商的投资，实现基础设施资源的综合利用。共享铁塔布置如图1 所示，RRU 安装在电力铁塔约20 m 高处，通信机房位于电力铁塔下方，光缆以及直流电源线则通过外部引入机房内［6-7］，共享铁塔连接示意如图2 所示。当雷击铁塔顶端时，雷电流沿铁塔进入接地网泄流，会影响铁塔和通信机房接地网的暂态地电位升分布情况，从而影响机房内通信设备的正常运行。此外，电源线、光缆及天线金属支架与铁塔塔身之间会产生强大的电位差，当电位差大于击穿电压时会引起线路失火，对通信机房的安全运行造成极大的威胁。

图1 共享铁塔布置

图2 共享铁塔连接示意

目前电力铁塔和通信机房之间的接地方式为分散接地和联合接地，其中分散接地是将电力铁塔的接地和通信设施的接地完全分开，包括天线、馈电电缆、光缆、地网等。联合接地即上述设施通过可靠的连接方式联为一体，通信机房地网与电力塔地网相互连通，天线与塔身直接连接，馈电线用馈线卡子与塔身固定，在RRU 侧通过防雷器与塔身连接。接地方式的不同很大程度上影响了雷击铁塔时外部引入电缆、光缆等设施的防雷性能，因此二者的接地方式对整个共享铁塔是极其关键的。

3 共享铁塔仿真建模

3.1 模型搭建

基于电力铁塔和移动通信机房的相关参数，采用国际上通用的接地仿真软件CDEGS，对工程中所采用的220 kV 杆塔（型号：2F4SDJ）、杆塔接地体、通信机柜及通信机柜地网等进行建模，杆塔模型如图3 所示。在地网不相连的情况下，分别搭建了机房放置在电力塔外和塔内2 种模型，其中水平接地体的等效半径为0.007 14 m，埋深为0.8 m，接地材料采用镀锌扁钢。铁塔接地网为水平铺设，放射接地极4 根，垂直接地极4根；基站接地网为3 m×4 m的矩形，垂直接地极4根。

图3 共享铁塔仿真模型

3.2 雷电流模型

雷电流幅值、半峰值时间、波形陡度以及波形持续时间等变化范围很大，但其波形都是非周期性冲击波。进行雷击计算时，根据具体的应用场合，可以采用不同参数的雷电流。常见的雷电流波形有斜角波、半余弦波、半余弦波斜角平顶波、双指数波等。本次雷电流波采取的是IEC61312标准《雷电电磁脉冲的防护》中的双指数波形，具体为：

其中，Im是雷电流峰值，α为波前衰减系数，β为波后衰减系数。本次建模中α取值为14 000；β取值为6 000 000。针对电流波形幅值，在10～30 kA 区间内挑选多个数值分别进行建模仿真，其中幅值为30 kA 的雷电流波形如图4所示。在保证雷电流波头时间分辨率的前提下，对雷电流做傅里叶分解，选择460个频点计算共享铁塔内多个监测点的暂态地电位升。

图4 雷电流仿真波形

3.3 监测点选取

根据电力铁塔和通信机房的位置，共设置4 处监测点，具体如图5所示。当机房处于铁塔外时，在铁塔顶部加入雷电流激励后，分别在5G 天线处、电力铁塔地网边缘处、通信机房地网中心处设置观测点A、B、C；当机房处于铁塔下方时，在电力铁塔地网中心处设置监测点D。

图5 共享铁塔监测点布置示意

4 暂态地电位分析

建立220 kV 共享铁塔仿真模型，铁塔上悬挂模拟通信设备，在土壤电阻率为100 Ω·m 时，雷电流幅值为30 kA。雷击塔顶时，雷电流通过铁塔泄放到接地网，此时4 处监测点位的地电位升如图6 所示，其中最大值为A处的6 126 kV，最小值为D处的20.8 kV。

图6 雷击铁塔监测点仿真结果

对于共享铁塔来说，影响系统安全性最重要的因素之一就是暂态地电位升，而影响暂态地电位升的因素主要为雷电流幅值和大地土壤电阻率。本文雷电流幅值区间设置为10～30 kA，土壤电阻率参数设置区间为100～1 000 Ω·m，在不同因素下计算各监测电位暂态地电位升峰值，具体如图7所示。

图7 暂态地电位升峰值

从图7 可以看出，暂态地电位升跟土壤电阻率和雷电流幅值成正比关系，当土壤电阻率和雷电流幅值越大时，整个塔体电位差随之增大。而挂载天线（点位A）位于塔身高度20 m 处，其到铁塔地网边缘（点位B）的电位差与塔体电位差成正比，铁塔地网泄流经土壤少量流到通信地网上。从图7 中监测点C 和D 可以看出，相较于放置在塔内的情况，机房放置在铁塔外时地电位升峰值由225 kV降到118 kV。

此外，对比监测点A可以得出，机房处地电位升远小于铁塔处电位。在最恶劣的情况下，即当土壤电阻率为1 000 Ω·m，雷电流幅值为30 kA 时，二者暂态地电位差可以达到6 928 kV，而常规电源线、光缆绝缘水平一般为几十千伏以内，容易发生击穿，引起安全事故。因此需综合考虑不同接地情况下，机房放置不同位置时，外部电源线、光缆等设备的绝缘水平是否能够满足雷击时的要求。

5 接地分析及方案优化

5.1 接地方式分析

目前共享铁塔接地方式主要为联合接地和分散接地，根据第3章仿真结果可知，分散接地情况下多个监测点的地电位升。空气间隙击穿电压计算如式（2）所示。

其中，Ub为击穿电压峰值，单位kV；d为间距，单位cm；σ为相对空气密度；σd>0.751 0-3cm。由于直流电源线及光缆需通过PVC 套管与塔身绑扎固定，通过式（2）可以计算出当雷击共享铁塔时，直流电源线及光缆不被击穿情况下与塔身的安全间距，取部分数据进行展示，具体如表1所示。

表1 不同情况下安全间距

从表1中数据可以得知，目前要想保证雷击时，铁塔上的电源线、光缆及天线金属支架不被击穿，在土壤电阻率为1 000 Ω·m，雷电流幅值为30 kA 的恶劣环境下，其安全间距最大须达433.1 cm以上，这在实际工况中很难实现。因此，在共享铁塔的建设中，通信机房和电力铁塔应尽量采用联合接地方式。

5.2 方案优化

天线、RRU 及其支架（或者平台）的金属部件通过引接地线与铁塔塔身可靠连接，连接点应做好防腐处理。馈电线缆、光缆应与铁塔塔身可靠绑扎固定。馈电电缆金属外护层应分别在RRU（或天线）处以及机房入口处就近可靠接地。上塔光缆应优先选择非金属光缆；当采用含金属构件的光缆时，光缆金属构件应在RRU（或天线）处以及机房入口处就近可靠接地。室外走线架始末两端均应可靠接地。

通信机房地网与高压电力塔地网如图8所示，通信设施周围设置环形水平导体形成均压地网，环形水平导体埋深约为0.3 m，其与机房（机柜）距离约为0.6 m，并在四角设置垂直接地体。该均压地网应与高压电力塔地网连为一体，且水平连接导体不少于2根。其中水平接地体采用40×4 热镀锌扁钢，垂直接地体采用50×50×5 mm 角钢。当机房（机柜）位于塔角之间时，宜采用与塔角对角线连接的方式；当机房（机柜）位于铁塔旁边时，应就近与塔角连接，接地网阻值应小于10 Ω。