“华龙一号”PCS 系统对氢气风险的影响研究

2024-02-25雷宁博石雪垚

应用科技 2024年1期

雷宁博，石雪垚

中国核电工程有限公司，北京 100840

福岛核事故后，安全壳内的氢气风险问题受到广泛关注，包括我国在内的世界多国核电监管机构也提出了明确的要求。在《福岛核事故后核电厂改进行动通用技术要求》[1]及《“十二五”期间新建核电厂安全要求》中明确规定：对于安全壳内产生的氢气要有充分手段消除，需具备避免发生氢气爆炸的手段和能力；应避免安全壳完整性因局部区域氢气积聚后可能产生的燃烧或爆炸而破坏，开展对氢气缓解措施有效性的分析评估。在HAF 102-2016 中同样规定要控制事故工况下安全壳大气中的氢气浓度，以防止可能危及安全壳完整性的燃爆或爆燃载荷[2]。目前的研究多集中在事故后消氢系统作用下的安全壳内氢气浓度分布[3−13]，而由于事故后安全壳内的氢气风险与安全壳内热工水力行为密切相关，例如：堆腔注水系统会在安全壳内产生蒸汽而非能动安全壳热量导出系统（passive containment heat removal system, PCS）会将安全壳内蒸汽冷凝，从而影响氢气份额；引入的安全设施可能会加强安全壳内气体搅混从而使氢气分布均匀，降低局部氢气风险。而三代压水堆核电厂中往往设置多种严重事故预防缓解措施，因此有必要对其他会对安全壳内热工水力行为产生影响的严重事故缓解措施作用下的事故后安全壳内的氢气风险进行分析[14−15]，还可为严重事故管理措施的有效性论证提供支持。本文以采用“华龙一号”核电技术的福清核电5、6 号机组为研究对象，结合氢气风险判断准则，研究了严重事故后非能动安全壳热量导出系统作用下的安全壳内氢气风险，研究结果可为“华龙一号”采取的严重事故管理措施提供支持。

1 分析模型的开发

采用一体化程序MAAP 建立了福清核电5、6 号机组的分析模型。模型中安全壳共划分为17 个控制体，如图1 所示。对于氢气容易积聚的风险点包括稳压器隔间、波动管隔间、卸压箱隔间以及主泵隔间都划分了单独的控制体。

图1 安全壳控制体划分示意

福清核电5、6 号机组的消氢系统由33 台非能动氢气复合器构成。非能动安全壳热量导出系统由3 个相互独立的系列组成。两者均在一体化程序中进行了模拟。

2 氢气风险判断准则

本文主要通过安全壳隔间氢气浓度和Shapiro 图来判断氢气风险。

图2 即为Shapiro 图。对于氢气潜在的燃烧状态，可根据氢气、空气、水蒸气混合气体在Shapiro 图中的位置来判断。若可燃气体组分点落在慢燃区内，则有可能发生慢燃；若可燃气体组分点落在快燃区内，则有可能发生快燃；若可燃气体组分点落在爆炸区内，则可能会发生爆炸。因此可利用Shapiro 图来判断评估安全壳空间潜在的氢气燃烧风险。

图2 Shapiro 图

3 非能动安全壳热量导出系统作用下的安全壳内氢气风险

福清核电5、6 号机组设置了包括消氢系统和PCS 系统在内的多种严重事故缓解措施。事故后PCS 系统投入运行的情况下，会使安全壳内的水蒸气冷凝，引起安全壳内氢气份额升高，因此需要对消氢系统和PCS 系统综合作用下的安全壳内氢气风险进行定量分析。福清核电5、6 号机组还设置了堆腔注水系统（cavity injection system, CIS），由于CIS 的运行一方面会使总的产氢量减少，另一方面会产生大量水蒸气使得安全壳大气更易惰化，因此在分析中假设CIS 系统不投入。

本文选取等效产氢质量达到100%锆氧化份额产氢量的冷段双端剪切断裂大破口失水事故的典型严重事故序列进行研究。共研究了3 种工况：

1) 消氢系统和PCS 均未投入；

2) 消氢系统投入，PCS 未投入；

3) 消氢系统与PCS 都投入。

3.1 工况1

首先分析了消氢系统和PCS 系统均不投入的工况，这种情况下安全壳内的氢气浓度最大，可以作为分析的基准工况。具体采用的分析假设如下：

1) 0 s 发生冷段双端剪切断裂大破口失水事故；

2) 中、低压安注和辅助给水均失效；

3) 安全壳喷淋系统失效；

4) CIS 系统失效；

5) 消氢系统和PCS 系统均不投入。

冷段双端剪切断裂大破口失水事故发生后，一回路冷却剂快速流失。由于中、低压安注均失效，堆芯很快裸露，燃料包壳与高温蒸汽发生反应快速氧化产生大量氢气。随着事故进程发展，堆芯熔融跌落至下封头后，由于CIS 系统失效，最终压力容器被熔穿，发生堆芯熔融物–混凝土反应产生大量可燃气体。图3 和图4 分别表示主泵隔间和安全壳上部大空间的氢气份额随时间变化的情况，图5 和图6 分别表示主泵隔间和安全壳上部大空间的大气状态在在Shapiro 图中的位置。从图3～6 可以看出，由于消氢系统未投入，最终安全壳主泵隔间和上部大空间氢气份额均超过10%，大气状态进入了快燃区。

图3 主泵隔间氢气体积分数（工况1）

图4 安全壳上部大空间氢气体积分数（工况1）

图5 主泵隔间大气状态（工况1）

图6 安全壳上部大空间大气状态（工况1）

3.2 工况2

工况2 与工况1 相比，除消氢系统投入运行外，其他假设均相同。图7 和图8 分别表示主泵隔间和安全壳上部大空间的氢气份额随时间变化的情况，图9 和图10 分别表示主泵隔间和安全壳上部大空间的大气状态在Shapiro 图中的位置。从图7～10 可以看出，在消氢系统作用下，计算结束时安全壳主泵隔间和上部大空间氢气份额分别为5%和3.96%，这两处的大气状态均保持在慢燃区之外。

图7 主泵隔间氢气体积分数（工况2）

图8 安全壳上部大空间氢气体积分数（工况2）

图9 主泵隔间大气状态（工况2）

图10 安全壳上部大空间大气状态（工况2）

3.3 工况3

工况3 的消氢系统和PCS 都投入运行。图11 和图12 分别表示主泵隔间和安全壳上部大空间的氢气份额随时间变化的情况，图13 和图14 分别表示主泵隔间和安全壳上部大空间的大气状态在在Shapiro 图中的位置。从图11～12 可以看出，由于PCS 的投入，安全壳内部分水蒸气被冷凝，相较工况2 安全壳内氢气份额有所提高，主泵隔间为5.5%，上部大空间为4.26%。但从图13～14 看出，这两处的大气状态仍然保持在慢燃区之外。