缅甸道耶坎Ⅱ级水电站混凝土面板堆石坝设计

万云辉　张超　熊泽斌　孔凡辉

摘要：缅甸道耶坎Ⅱ级水电站工程处于热带雨林地区，坝址区岩体岩性软弱、岩体风化程度强烈，抗冲刷能力差，建坝条件复杂。为解决上述建坝难题，将高面板堆石坝大部分趾板建于全风化层岩体之上，结合地质条件优化大坝结构、坝体分区、筑坝材料设计，结合筑坝材料碾压试验、大坝数值计算分析等手段，差异性地利用坝址区开挖的堆石料，以减少弃渣对环境的影响；再根据现场开挖揭露的地质情况，实时对趾板线和趾板建基面高程进行动态设计和调整，以节约工程量，确保面板堆石坝的坝体安全。监测成果表明：面板堆石坝运行效果良好，符合面板堆石坝一般规律，面板堆石坝设计合理。研究成果可供类似地区面板堆石坝设计参考。

关键词：混凝土面板堆石坝； 全风化岩体； 碾压试验； 数值计算； 道耶坎Ⅱ级水电站； 缅甸

中图法分类号：TV641.4

文献标志码：A

DOI：10.15974/j.cnki.slsdkb.2023.12.006

文章编号：1006-0081（2023）12-0036-06

0引言

面板堆石坝是土石坝工程中最具竞争力的坝型，其防渗面板通常由厚度不到1 m的混凝土趾板、面板及止水组成防渗体系，其防渗系统的关键在于选择合适的趾板定线及建基面［1-3］。通过面板堆石坝坝体分区优化设计，可合理利用枢纽各建筑物的开挖料，节省工程投资［4］。

道耶坎Ⅱ级水电站挡水建筑物采用面板堆石坝，是缅甸国内第一座高混凝土面板堆石坝，最大坝高91 m。按一般面板堆石坝工程的设计理念［4］，高水头趾板基础需要进入弱风化岩体，以确保趾板基础的安全。根据NB/T 10871-2021《混凝土面板堆石坝设计规范》，对于高坝岩石地基，趾板宜置于坚硬抗冲蚀的弱风化至新鲜、弱卸荷至未卸荷基岩上。道耶坎Ⅱ级水电站工程大坝坝基岩体软弱，岩石风化强烈，呈不均匀风化，全强风化层深度较厚，多为30～40 m，左右岸全风化槽发育，局部达60～80 m，如果要求趾板基础全部进入弱风化岩层，则工程量增加较多，工程投资较大［5-7］。

针对道耶坎Ⅱ级水电站面板堆石坝坝基岩体的复杂性，在面板堆石坝设计中，根据不同分区对堆石体材料性质要求的不同进行优化设计，结合碾压试验成果，有差异性地利用溢洪道、引水隧洞、导流洞等开挖的弱风化花岗岩堆石料，减少弃渣对环境的不利影响；并根据现场开挖揭露的地质条件，对趾板线和趾板建基面高程进行动态设计，将坝轴线和趾板线向上游平移20 m，通过坝轴线调整，使右岸趾板线避开风化深槽的最深处，风化槽深度由原30 m减少到2 m，大幅减小趾板基础处理的工程量和基础处理的难度；通过对趾板建基面岩体质量要求的调整，动态设计趾板线和趾板建基面，节约工程量，有效保证趾板质量和施工进度，并取得良好的经济效益。

1工程概况

道耶坎Ⅱ级水电站位于缅甸锡唐（Sittaung）河流域，东吁（Taungoo）市以东21 km，是缅甸第一座由民营企业投资、建设和运营的水电站项目。道耶坎Ⅱ级水电站工程建设主要任务为发电，兼有灌溉及其他运用。坝址以上流域面积2 152 km²，多年平均流量134 m³/s，多年平均径流量42.2亿m。正常蓄水位127.00 m，校核洪水位130.34 m，总库容4.47亿m3，调节库容3.026亿m³，电站装机容量120 MW，年平均发电量6.047亿kW·h，工程总投资18亿元。

根据GB 50201-2014《防洪标准》，道耶坎Ⅱ级水电站为Ⅱ等大（2）型工程，大坝、溢洪道、引水发电建筑物等主要永久水工建筑物均为2级建筑物。工程场址区基本烈度为Ⅷ度，壅水建筑物抗震设防类别为乙类，采用基本烈度作为设计烈度，相应设计地震加速度代表值为0.3g。

道耶坎Ⅱ级水电站坝址处为“V”形河谷，较狭窄。两岸地形基本对称，岸坡呈斜坡形态，左岸稍陡，右岸略缓，左、右岸平均坡角分别为42°和23°。枯水期水面宽65 m，正常蓄水位高程河谷宽333 m。枢纽设计方案为大坝布置于主河床，采用混凝土面板堆石坝，坝顶高程133 m，最大坝高91 m，坝顶长度381.0 m。3个副坝布置于大坝左岸上游副坝区的几个垭口处，为均质土坝，坝顶高程均为134.0 m。其中，1号副坝最大坝高20.8 m，坝顶长度98 m；2号副坝最大坝高30.3 m，坝顶长度147 m；3号副坝最大坝高46.2 m，坝顶长度254 m。溢洪道布置于大坝上游左岸的鞍部山体，共布置5孔10 m×12 m 的有闸控制溢流表孔，表孔堰顶高程115 m。溢洪道控制段最大坝高34.0 m，坝顶长度140.8 m。非常溢洪道布置在1号副坝与2号副坝之间，底部开挖高程127.0 m，挡水埂顶部宽5 m，高0.5 m，长度92 m。引水发电系统布置于左岸，主要由引水隧洞及厂房等组成。引水隧洞直径8.5 m，长538 m；厂房为岸边地面厂房，宽66.10 m，长34.60 m，装有3台40 MW的混流式水轮机机组，保证出力32.3 MW；开关站宽75 m，長68 m。导流洞布置在左岸，长500 m，为马蹄形，断面尺寸为10.0 m×10.9 m（宽×高）；上下游围堰高程分别为84 m和55 m。

道耶坎Ⅱ级水电站工程于2008年11月开工，2010年10月完成截流，2012年12月下闸蓄水，2013年3月3台机组全部并网运行，截至2023年，已安全平稳运行10 a。

2混凝土面板堆石坝设计

2.1坝型优化调整

在前期基础设计阶段，日本公司推荐道耶坎Ⅱ级水电站主坝坝型为黏土心墙堆石坝，坝顶高程132 m，心墙顶高程131.5 m，最大坝高92 m，坝顶长度390 m，大坝上游坝坡坡比为1∶3.15，下游坝坡坡比为1∶2.15。心墙坝上游围堰与大坝结合，采用黏土心墙防渗。黏土心墙堆石坝和上游围堰分别需黏土62万m3和22万m³。在详细设计阶段，选取了2个土料场，对黏土储量进行复核，合计总储量75万m³，不满足黏土心墙的填筑要求。试验成果表明料场土料液限及塑限超出了规范规定的心墙黏土料上限值，存在施工碾压困难、孔隙水压力难以消散、黏土心墙质量难以控制等问题。混凝土面板堆石坝同样可以适应当地地形地质条件，无黏土心墙坝的心墙土料料源问题；此外，缅甸雨季持续时间长，对面板堆石坝施工影响小，而对黏土心墙填筑影响较大；且黏土心墙堆石坝的黏土心墙填筑需在基础帷幕灌浆完成后进行，施工工期较长，直线工期需30个月，而混凝土面板堆石坝施工工期只需17个月，工程静态投资可节省684万元。综合上述因素，在实施阶段，推荐主坝采用混凝土面板堆石坝。

2.2大坝结构设计

根据坝址区地形地质条件，挡水建筑物大坝布置于WWS向河谷的主河床，为混凝土面板堆石坝，坝顶高程133 m，河床趾板基础高程42 m。面板顶高程129 m。大坝主要由趾板、面板及其接缝止水系统、大坝填筑体、坝顶防浪墙等组成。如图1所示，根据大坝坝顶交通特点，坝顶宽度设计为10.0 m，采用混凝土路面；上游设置防浪墙，墙顶高程134.2 m，墙高5.2 m，高出坝面1.2 m，每隔16 m设一条伸缩缝；下游设护栏，护栏高1.0 m；设置坝顶公路。根据类似工程经验，结合该工程的特点，面板堆石坝上游坝坡坡比设计为1∶1.4，为提高大坝抗震性能，下游坝坡上缓下陡，下游坝坡在高程109.0 m以上为1∶1.5，高程109.0 m以下为1∶1.4，并在下游坝面高程109.0 m、84.0 m和55.0 m设3 m 宽马道。

2.3坝体分区及筑坝材料

堆石坝坝体分区的目的是在保证大坝安全运行的前提下，根据坝体各部位工作和受力条件、填料来源及其特性，分别提出不同要求，以充分利用建筑物开挖料，降低工程造价，简化施工，缩短施工工期。结合国内外面板堆石坝成功经验及坝址区建筑物开挖特性，拟定以下坝体分区主要原则。① 在水荷载作用下，坝体变形最小。坝轴线上游部位是承受水荷载的主体，此部位堆石体应具有较高的变形模量，以对面板形成支撑；坝轴线下游堆石体的变形模量可适当降低。② 为使坝体排水通畅，各分区材料应满足水力过渡要求，渗透系数从上游至下游逐渐递增。③ 充分利用建筑物开挖料，以降低工程造价。④ 料区划分尽可能简单，各分区最小尺寸满足机械化施工要求，以方便施工。大坝主要分为上游铺盖区、盖重区、垫层区、过渡区、主堆石区、下游堆石区、下游护坡和压坡等部分。坝体断面分区见图1。

上游铺盖区由黏土、石粉组成，水平宽3.0 m。盖重区采用建筑物开挖弃渣填筑，上游坡坡比1∶2.5。垫层区采用新鲜岩石经人工加工后的材料，水平宽3.0 m，孔隙率小于18%。过渡料采用新鲜花岗岩开挖料，水平宽4.0 m，孔隙率小于20%，共14.99万m³。大坝主堆石区采用微新花岗岩开挖料，与下游堆石区的分界线为倾向上游1∶0.2的斜线，孔隙率小于22%，共75.89万m³。下游堆石区采用微新或弱风化花岗岩开挖料，后孔隙率小于23%，共88.95万m³。下游壩坡采用新鲜花岗岩大块石砌护，厚1.0 m，坝料级配曲线见图2。

2.4趾板设计

面板堆石坝趾板在河床、左岸中下部及右岸下部，主要坐落在砂岩、变质砂岩上，基础以弱风化岩体为主；在左岸上部、右岸中上部，趾板主要坐落在砂岩、黑色片岩等岩石上，基础以强风化岩体为主。平趾板具有结构简单、防渗效果好、施工便捷的优点，道耶坎Ⅱ级水电站面板堆石坝趾板采用平趾板形式，趾板宽6 m，厚度0.6 m，趾板下游侧采用挂网喷混凝土防渗板，宽度为3～1.2 m，厚度为0.15 m。

趾板作为面板与防渗帷幕之间的连接结构，需要具有良好的抗渗性和耐久性。混凝土趾板通常厚度小，受施工条件、地质条件和基础约束影响很大，趾板混凝土无论在施工期还是运行期均应有良好的抗裂性能。为解决上述抗裂性能要求，面板堆石坝趾板混凝土采用强度等级为C25、抗渗等级为W12、抗冻等级为F100的二级配混凝土，通过掺适量Ⅰ级粉煤灰、引气剂和高效减水剂增加抗裂性能。为防止出现温度裂缝，将趾板钢筋布置在顶部，采取单层双向配筋，配筋率为0.4%，保护层厚度10～15 cm。为加强与基础的连接，在趾板底部设置锚筋，采用梅花形布置，长5.65 m，直径25 mm，锚入基岩深度5.0 cm，间排距1.5 m×1.5 m，顶端设弯钩，与趾板相连。

在施工过程中，为确保趾板建造于相对完善、岩性好的基岩上，根据开挖揭露的地质条件对面板堆石坝趾板底边线进行了动态调整。由于趾板为三维异形结构，控制点必须通过复杂计算才能得到，设计难度大，设计周期长，容易出错，后期调整不便。为解决上述难题，在设计过程中充分发挥三维参数化设计优势，建立面板堆石坝趾板三维可视化设计系统，对趾板体型特征进行参数化设计，通过修改参数以实现面板坝的动态设计，大幅度提高设计的效率和精度，保证设计目标在工程实践中落地。

道耶坎Ⅱ级水电站趾板混凝土施工过程中未出现裂缝，监测资料表明：趾板部位变形量小，接缝张开度小，设计方案和措施达到趾板结构预期的防渗效果。

2.5面板

面板顶部厚度0.3 m，河床底部厚0.62 m，中间按直线变化；共分为31块，之间设垂直缝，除两端边块宽度各为7.0 m外，其余面板宽度均为12.0 m。面板混凝土强度等级为C₉₀25，抗渗等级为W12，抗冻等级为F100，极限拉伸值不小于85×10-6，采用二级配，坍落度3～7 cm。面板受压区采用单层双向配筋，配筋率双向均为0.4％，钢筋布置在面板截面中部。面板中部靠上侧的受压区配双层双向钢筋，配筋率为0.4%。此外，为抵抗基础不均匀沉陷产生的弯矩，周边缝靠趾板侧20 m范围配置双层双向钢筋；为避免局部应力集中使混凝土压坏，在周边缝和临近周边缝的垂直缝两侧增设抗挤压构造钢筋。

2.6分缝止水

2.6.1周边缝

周边缝的缝宽为1.2 cm，缝内设置12 mm厚的沥青木板。设底部、顶部两道止水，底部采用“F”型紫铜片止水，铜片厚1.2 mm，宽30mm，高80 mm，嵌入趾板的平段长160 mm，面板下部平段长170 mm，立腿高90 mm，展开宽582 mm。止水带凹槽向上，顶部设Ф30 mm的氯丁橡胶棒，充填塑性材料保护。

顶部设面膜+塑性填料+橡胶波纹止水带+PVC橡胶棒组成的柔性止水。其中，面膜采用8 mm厚三元乙丙防渗盖片；橡胶波形止水带厚8 mm，拉伸强度大于18 MPa；PVC棒直径为70 mm，布置在面板所开的7.2 cm楔口中，使周边缝顶部受到四重止水保护。

2.6.2面板垂直缝

面板垂直缝均布置底部和顶部两道止水。为了防止面板挤压破坏，在河床部位布置14条压型缝，中间设12 mm厚的沥青木板，其余为张性缝，缝间缝面涂2 mm厚瀝青乳液。

底部采用“W1”型紫铜片止水，厚0.8 mm，鼻高50 mm，宽12 mm，平段宽150 mm，立腿高60 mm。凹槽顶设Ф12 mm的氯丁橡胶棒。止水铜片下垫厚6 mm、宽400 mm的PVC板，板下为厚5 cm的水泥砂浆垫层。

顶部采用塑性填料止水。填料表面设置加筋面膜，压性缝填料鼓包半径17 cm，底部设Ф50 mm的橡胶棒；张性缝填料鼓包半径16 cm，底部设Ф70 mm的橡胶棒。两侧采用镀锌扁钢固定并密封。

2.6.3防浪墙与面板间的水平缝

防浪墙与面板间的水平缝设顶、底两道止水，底部采用“W2”型紫铜片止水，厚0.8 mm，展开宽519 mm，底部垫PVC板，板下为水泥砂浆垫层；顶部采用塑性填料止水，结构与垂直缝相同。

2.6.4防浪墙沉降缝

坝顶防浪墙沉降缝缝内设一道PVC止水带，与防浪墙底缝的铜片止水相接。

2.7坝基处理

道耶坎Ⅱ级水电站坝址区植被发育，第四系覆盖层分布广泛。河床覆盖层主要为冲积砂砾石，厚度一般小于2 m，局部可达6.6 m。残坡积层主要为浅灰色黏土夹碎石，结构呈松散-密实状，厚度一般0.5～2.0 m，缓坡处厚度大于10 m。右岸基岩主要为片岩夹变质砂岩，左岸以变质砂岩夹片岩为主，呈薄层状至碎裂状结构，夹少量中厚层状结构。变质砂岩属中硬-硬岩，抗风化能力强，以Ⅲ类和Ⅳ类岩为主；片岩属软岩，抗风化能力差，以Ⅳ类及Ⅴ类岩为主。坝址区岩层走向300°～320°，倾向为NE，局部倾向为SW，倾角60°～68°，岩层走向与河流流向近直交，为横向谷。坝区岩石以碎裂风化为主，又具夹层、不均匀风化的特点。右岸岩体风化强烈，存在基岩风化深槽，弱风化岩体埋深40～60 m；左岸弱风化岩体的埋深自河边向山顶逐渐加大，埋深为10～25 m，河床风化程度较轻，弱风化岩体埋深小于5 m。坝址区发育F1、F2两条主要结构面，岩体结构以碎裂结构为主。区内地下水属孔隙、裂隙性含水介质，即两岸地下水位均低于水库正常蓄水位。坝址区岩体以弱透水为主，占51.4%；中等透水次之，占45.5%。

道耶坎Ⅱ级水电站面板堆石坝趾板建基面岩体破碎，岩石风化程度高，为解决强风化岩体渗流问题，并增加建基岩体的承载力，在面板堆石坝趾板部位布置4排固结灌浆孔，其中防渗帷幕前后各2排，灌浆孔距2.5 m，排距1.5 m，基岩段深度从下游至上游依次为5，8，15 m和5 m。第1、4排上、下部灌浆压力分别为0.3～0.4 MPa和0.4～0.6 MPa；第2、3排上、下部灌浆压力分别为0.7～0.8 MPa和1.0～1.2 MPa［7］。通过固结灌浆提高趾板建基岩体承载力和防渗特性。钻孔试验资料表明：溢洪道控制段基础固结灌浆处理前承载力约为0.6～1.0 MPa，固结灌浆处理后岩体裂隙被浆液填筑密实，承载力提高至0.8～1.2 MPa。处理前的岩体波速在3 100 m/s以下，处理后岩体波速在3 800～4 200 m/s，固结灌浆处理效果较好。

结合类似工程经验，为截断面板堆石坝坝基渗漏通道，在大坝趾板及两岸山体段设置垂直防渗帷幕。防渗帷幕沿趾板按3 Lu控制，两岸山体段按5 Lu 控制。帷幕线路全长约884.7 m，分别向左、右岸山体延伸272 m和120 m。灌浆孔距2 m，采用孔口封闭灌浆法，自上而下分段施工，段长一般2～5 m，最大不超过8 m。第1段灌浆压力0.7～1.2 MPa，第2段灌浆压力1.0～1.5 MPa，第3段及以下各段灌浆压力为2.0～2.5 MPa。质量监测成果表明：建基岩体进行帷幕灌浆处理后，大坝防渗帷幕区域岩体渗透系数均小于5 Lu，取得了较好的防渗控制效果。

2.8现场碾压试验

现场碾压试验是面板堆石坝筑坝材料设计的关键环节。为验证筑坝材料设计的合理性，确定压实参数和质量控制方法，大坝填筑施工前进行了现场碾压试验，试验内容主要包括：开展6遍、8遍、10遍等不同碾压遍数的碾压试验以优选碾压遍数；开展垫层料加水量5%、10%及过渡料、主堆石料、次堆石料加水量15%、20%的试验以优选洒水量；开展挤压边墙成型试验以确定挤压边墙的配合比和施工工艺。图3为现场碾压试验大坝主堆石料压实干密度与碾压遍数关系试验成果。

根据现场碾压试验最终确定的施工参数为：① 垫层料：用10 t振动碾、后退法铺料，碾压6遍，层厚40 cm，洒水量5%。② 过渡料：用20 t振动碾、进占法铺料，碾压8遍，层厚40 cm，洒水量15%。③ 主堆石料：用20 t振动碾、进占法铺料，碾压8遍，层厚80 cm，洒水量15%。④ 次堆石料：用20 t振动碾、进占法铺料，碾压8遍，层厚80 cm，洒水量15%。

2.9坝坡稳定计算分析

依据DL/T 5395-2007《碾压式土石坝设计规范》，对混凝土面板堆石坝上下游坝坡稳定进行复核。分别采用瑞典圆弧法和毕肖普法两种主要方法进行复核，采用拟静力法模拟地震荷载。计算采用的物理力学参数见表1，坝坡稳定计算成果见表2。计算成果表明：大坝上、下游坝坡抗滑稳定计算的最不利控制工况均为设计洪水位遭遇地震的工况，上游坝坡抗滑稳定安全系数为1.75，下游坝坡抗滑稳定安全系数为1.15，这主要是因为大坝壅水建筑物设计地震峰值加速度为0.3g，远超一般常规地区面板堆石坝工程，但经恰当的大坝断面设计和填筑碾压参数控制，计算所得的安全系数均不小于DL/T 5395-2007《碾压式土石坝设计规范》规定的最小抗滑稳定安全系数（1.15）。大坝最不利滑弧位置如图4所示。大坝的结构设计安全，且设计断面经济合理。

3工程运行效果

道耶坎Ⅱ级水电站自2012年12月下闸蓄水以来，水库基本在正常蓄水位运行。监测资料表明：面板堆石坝运行期最大沉降量约72 cm，大坝表面变形相对较大的部位主要在河谷中央部位附近位置，向大坝两岸逐步减小，沉降量随填筑高度的增加而增大，符合堆石坝的一般变形规律。大坝渗压计监测资料表明坝体内部渗透压力维持在较低的水平，渗压变化规律符合一般面板堆石坝渗压变化规律。截至2023年，大坝的变形和渗流均已趋于稳定，在趾板基础大部分坐落在强风化软岩的条件下，最大沉降不足1 m，低于1%坝高量级，实测最大渗漏量8.6 L/s，小于10 L/s，与国内外同类工程相比，堆石坝渗漏量较小，满足设计要求。导流洞下闸蓄水后，对大坝各部位的例行巡视检查结果显示大坝坝体各部位表面均无渗漏点，无明显变形、裂缝等其他缺陷。各项监测资料表明大坝各项指标均正常，验证了面板堆石坝设计的合理性。

4结论

道耶坎Ⅱ级水电站挡水建筑物大坝是缅甸第一座采用中国规范建设的高混凝土面板堆石坝工程，首次将混凝土面板堆石坝这一土石坝工程的主流坝型引入缅甸。通过优化坝型方案，将高面板堆石坝大部分趾板建于全风化层岩体之上，优化大坝结构、坝体分区和筑坝材料设计，差异性地利用坝址区开挖的堆石料。工程运行监测结果证明了该面板堆石坝解决方案的科学性，为東南亚地区面板堆石坝建设树立了标杆。2014年，该工程获得东盟颁发的“杰出工程成就奖”；2021年获国际小水电联合会颁布的“中外水电国际合作优秀案例”。道耶坎Ⅱ级水电站位于缅甸国内用电负荷中心，大大缓解了缅甸电力供应的紧张局面，在缅甸国内广受好评，是中缅合作建设水电站典范，已成为缅甸的国家水电建设培训基地。

参考文献：

［1］周荣.全球几座高混凝土面板堆石坝简介［J］.水利水电快报，2015，36（3）：1-2.

［2］P·马奎斯，王扬.混凝土面板堆石坝的特性［J］.水利水电快报，2005（17）：28-31.

［3］世界各国近期建成的混凝土面板堆石坝［J］.李慧，译.水利水电快报，2010，31（9）：30-31，41.

［4］刘砺.混凝土面板堆石坝的设计施工与运行［J］.水利水电快报，2001（17）：4-8.

［5］国内外混凝土面板堆石坝及其设计参数表［J］.水利水电快报，1999（6）：32-34.

［6］熊泽斌，曹艳辉.水布垭混凝土面板堆石坝主要技术创新及应用［J］.水利水电快报，2020，41（2）：40-44.

［7］刘加龙，闵征辉，卢增木.缅甸道耶坎二级水电站坝基防渗技术［C］∥土石坝技术2014年论文集.北京：中国电力出版社，2015.

（编辑：江焘，高小雲）

Design of concrete face rockfill dam of Thaukyegat Ⅱ Hydropower Station in Myanmar

WAN Yunhui，ZHANG Chao，XIONG Zebin，KONG Fanhui

（Changjiang Survey，Planning，Design and Research Co.，Ltd.，Wuhan 430010，China）

Abstract：The Thaukyegat Ⅱ Hydropower Station in Myanmar is located in tropical rainforest area，the rock mass in the engineering area is characterized by weak lithology，strong weathering，poor erosion resistance，and complex dam construction conditions.In order to solve the problems encountered during the dam construction process mentioned above，most of the toe slabs of the high face rockfill dam were built on the fully weathered rock mass，and the dam structure，dam body zoning，and dam material design were optimized based on geological conditions.By methods such as rolling tests of dam materials and numerical calculation analysis，the excavated rockfill materials in the dam site area were utilized to reduce the impact of waste on the environment.The design of the toe slab line and its foundation elevation was dynamically adjusted based on the geological conditions exposed by on-site excavation，which can save engineering cost and ensuring dam safety.The monitoring results indicated that the operation effect of the concrete faced rockfill dam was good，which conforms to the general laws of the concrete faced rockfill dam.The rationality of the design of this concrete faced rockfill dam was verified.The research results can provide a reference for the design of faced rockfill dams in similar area．

Key words：concrete face rockfill dam； fully weathered rock； rolling test； numerical analysis； Thaukyegat Ⅱ Hydropower Station； Myanmar