低环温空气源热泵外流场模拟及换热性能影响分析

谭庆澎 刘金平，2 许雄文，2 王宇洁 陈勇春

（1.华南理工大学电力学院 广州 510640；2.广东省能源高效清洁利用重点实验室 广州 510640）

0 引言

空气源热泵作为一种高效、节能装置，采用空气源热泵代替燃煤锅炉供暖，能够减少煤炭消耗和碳排放[1]。数据显示，2022 年1-8 月中国空气源热泵出口额度达44.5 亿元，同比增长65.75%[2]。但它运行时易受到气候环境的影响，在低温环境下存在制热效率过低、制热量不足以及结霜的问题，限制了空气源热泵的推广和使用[3]。在冬季工况下，低环温空气源热泵的室外机翅片管换热器用作蒸发器，空气经过蒸发器后温度降低，再通过风机排出到环境中。由于排出冷空气温度比环境空气低，密度比环境空气密度大，冷空气在风机上部堆积，在压差力和密度差的作用下冷空气可能会重新回到蒸发器入口，形成冷风回流，导致蒸发器入口温度降低，影响空气源热泵传热性能，且温度越低，影响越显著[4,5]。

我国经济的快速发展，建筑行业方面取得重大的现实成果和不同技术的突破，同时项目施工的过程中面临着不同的问题，尤其防水施工工程是目前需要重点解决的问题和日益关注的热点问题，防水施工工程的好与坏，对工程质量方面具有重大的意义。因此，我国需要在防水施工工程方面，主要是在防水混凝土施工技术方面进行不断的创新和革新，为我国的城建工程的发展提供一定的技术基础和现实依据，促进我国未来城建工程的良性发展和为用户提供一个安全稳定的居住环境。

我国幅员辽阔，涵盖多个气候区，不同气候区特征不同，对空气源热泵进行分区设计具有重要意义[6]。按照使用的制热季气候环境，可以分为4 种类型，基于制冷需求的通用名义制冷工况（室外干球温度=308.15K）和名义制热工况（室外干/湿球温度=280.15/279.15K）研发的空气源热泵产品，虽然能满足制冷需求，但不能满足不同气候区制热需求。在不同环境温度下工作的空气源热泵，机组使用规模和布置方式也各不相同，对实际工程问题和系统要进行具体定量分析。低环境温度工况使用的热泵日渐趋多，国家也制定了相关标准，标准规定了干球温度为261.15K，湿球温度为259.15K[7,8]。但针对空气源热泵外流场的研究主要集中在环境温度较高工况下进行研究，少有对低温工况下空气源热泵进行模拟研究[9-13]。

自身免疫甲状腺炎导致的甲减很常见，需要限制碘摄入；甲状腺全部切除或完全破坏所致甲减，患者需要服用甲状腺激素（替代治疗），此时摄入碘既没有生理作用，也没有风险，食用加碘食盐或未加碘食盐对甲状腺无明显影响。如果是甲状腺腺叶切除或甲状腺组织尚有残留，可以正常碘饮食，包括食用加碘食盐。

不同布置方式，机组安装状态对低环温空气源热泵外流场也存在影响[14,15]，当空气源热泵常规集群式布置时，由于空气的反复循环，致使中间位置的机组周边温度越来越低，形成冷岛。冷岛使机组提前进入低温工况，制热性能降低[16,17]。机组集群对低温空气源热泵存在影响，影响机组的回流率。目前少有研究机组布置对低环温空气源热泵的影响，因此研究机组布置对低环温空气源热泵外流场的影响具有重要意义。

由于采用双U 型翅片管换热器的空气源热泵单位体积换热面积大，具有较好的性价比，目前市面上采用双U 型翅片管换热器的热泵较多。然而目前针对空气源热泵外流场的研究主要集中在环境温度较高工况下V 型翅片管蒸发器[18-20]，少有对低环境温度工况下空气源热泵进行模拟研究。且室外机换热量、风机风量、环境风和周围建筑形状是影响空气源热泵冷岛效应的重要因素。因此本文针对以261.15K 为名义工况下的空气源热泵，对使用双U 型翅片管作为蒸发器的1×1 机组、3×4 阵列以及4×6 阵列不同机组布置下低环温空气源热泵外流场进行三维数值模拟，分析水平风速、机组布置、墙面阻碍等因素对机组平均入口空气温度和机组换热性能的影响，是对强化低环温空气源热泵传热具有实际工程应用价值的工作。

要想防止和解决物流企业财务风险，就必须做好建立、健全企业内部财务控制机制体系的有效措施。物流企业财务内部监控工作建立在企业各项资金预算的基础上，并且符合企业运作的整体利益。企业在充分运用实时财务信息的条件下，应该及时监督和控制公司整体经营目标进展情况。同时，企业需要加强对资金流量加以监控，其目的为确保企业经营目标实现的情况下提升资金使用的效率。

1 物理模型和模拟条件设置

1.1 物理模型

研究对象为图1 所示的风冷模块式低环温空气源热泵机组。该低环温空气源热泵机组室外换热器由两个U 型翅片管换热器组成，对于冬季工况下，U 型翅片管换热器作为机组蒸发器进行换热。空气从侧面进入U 型翅片管换热器后温度降低，从换热器顶部风机排出到大气中，风机排出空气温度会比环境温度要低。

图1 低环温空气源热泵机组Fig.1 Low ambient temperature air source heat pump unit

1.2 模型假设

由于U 型翅片管换热器结构尺寸较大，翅片比较密集而且厚度较小，如果对所有U 型翅片管进行建模划分网格，网格数量剧增，计算时间急剧增大，会给模拟带来较大的困难。对空气源热泵外流场模拟主要研究流经机组速度场以及温度场，无需研究翅片管的影响。由此本文忽略翅片管的内部结构，采用radiator 换热器边界以及多孔介质模型来模拟流经翅片管换热器的换热和压力损失。因此对低环温空气源热泵机组外空气流动换热模拟做出以下假设：

ACL术前诊断多依靠影像学检查,但仅凭影像学诊断ACL困难。超声表现为肾上腺区域边界清晰的无回声包块[4]。CT表现为薄壁非实性非结节样组织，无明显强化。内容物低密度，无强化，有时可伴有出血[5]。磁共振显像较CT更为灵敏，表现为T1低信号，T2高信号，复杂型淋巴管瘤T1T2均为高信号[3]。ACL术前仍需与肾上腺皮质腺瘤、嗜铬细胞瘤、肾上腺单纯囊肿相鉴别。GAO等[6]建议其中具有嗜铬细胞瘤相关症状或者儿茶酚胺值显著升高且肿物直径大于4 cm的患者术前应用药物准备。

（b）采用多孔介质对蒸发器流动阻力进行计算；

（a）整个流场里面空气为稳态湍流流动；

（c）采用换热器（radiator）模型对蒸发器内部空气换热进行简化；

3.1 评估颞浅静脉 经颞浅静脉置管前应充分评估颞浅静脉的可见度、充盈度及其走行方向。由于右侧颞浅静脉距离上腔静脉近，故选常右侧。将患儿头偏向左侧，先触摸血管是否搏动，观察血管外形以防误入动脉，再评估静脉充盈度，如颞浅静脉明显可直接备皮。颞浅静脉不明显可用大拇指在颞枕骨缝处横向来回轻摸，触到一条纵向凹槽，用左手拇指和食指轻按血管远近两端，并缓慢内聚数次，可见两指间皮肤呈条索状隆起，再备皮［1］。如右侧颞浅静脉显露不清晰，且无法触及凹槽时，再同法选左侧。

（d）空气密度采用Boussinesq 假设处理；

（e）忽略蒸发器周围其他部件对外流场的影响；

（f）忽略蒸发器上结霜导致温度场和压力场的变化。

1.3 网格划分方法和边界条件设置

在相同环境风速下，当机组数目增大，由于阵列内部机组蒸发器入口空气温度易受到阵列机组的影响，部分冷空气被风机再次吸入蒸发器，导致入口空气温度降低，传热恶化。

图11 给出了在机组数量为1 台、12 台、24 台时水平方向环境风场中有墙面阻碍下低环温空气源热泵机组平均换热量随水平风速的变化曲线。有墙面阻碍与无墙面阻碍下换热量随水平风速的变化规律基本一致。

将地面、机组外壳、建筑墙体以及排风罩墙面和百叶简化为厚度为0 的绝热薄壁，采用wall 边界条件，对于粘性流动，墙面采用无滑移条件。换热器外流场出口边界为pressure outlet 边界条件，对出口处的静压值设为0Pa，回流温度为环境温度261.15K。当研究外界风速风向对机组运行的影响时，将自然风来流面设定为velocity-inlet 边界条件，自然风温度也为环境温度261.15K。

从小到大我对我的老师们印象都不是很好，谢师宴我也就是去露个脸而已。可唯独我人生中的第一位班主任马老师，这个我现在连容貌都想不起来的老太太，却让我怀念无比。这或许是因为小学二年级转学之后新班主任给我留下的阴影太深。也可能是因为小学转学前的那段时光太过没心没肺无忧无虑，太过接近“童年”这个词的本质。我想要重拾那段时光，而我却缺少一个能够用来唤起我回忆的人。就像是两个老朋友聚会，开心的话题很少是现在无奈的生活或者未知的未来，在他们的唇齿舌喉间流过，能让人开心的东西一直只有两种——各自的“酒”和共同的“过去”。思来想去，那个人数多到我名字都记不全的班级里，或许我唯一还能找到的人，只剩下马老师了。

蒸发器被简化为多孔介质去计算经过换热器的压降，采用porous zone 边界条件。对于U 型翅片管换热器，采用各向异性方法设置对不同方向蒸发器。本文设置粘性阻力系数为1.6×107，惯性阻力系数为209，多孔介质孔隙率为0.6786，通过设置非主流方向阻力系数为主流阻力系数1000 倍，控制通过蒸发器流动的空气只从主流方向流动。采用radiator 边界模拟经过蒸发器的传热过程设置蒸发器传热系数与流速之间的关系以及蒸发温度为253.15K。排风罩出风口处风扇模型采用fan 边界条件，在对设定工况进行计算之前先进行试算，根据风机性能曲线得到风机fan 边界条件中压降和流速的关系式，如式（1）所示。

1.4 网格独立性检验

对四行六列24 台机组的阵列低环温空气源热泵及其外流场进行不同网格划分，网格数目分别为148W、291W、520W 和1045W。通过模拟得到低环温空气源热泵最低入口空气温度和8 号机组风机流量，如图2 所示。结果表明，网格数目增加到520W 后再继续增加网格数目，蒸发器最低入口空气温度和8 号风机流量变化率小于1%。此时选定计算网格数量为520W 的网格设置方式对阵列低环温空气源热泵及其外流场网格进行设置。

图2 网格独立性检验结果Fig.2 Three-dimensional view of air source heat pump array without wall obstruction

2 不同数量布置对无墙面阻碍下低环温空气源热泵的影响

2.1 无墙面阻碍下低环温空气源热泵物理模型

图6 给出了在机组数量为1 台、12 台、24 台时水平方向环境风场中无墙面阻碍下低环温空气源热泵机组平均入口空气温度随环境风速的变化曲线。从图6 可以看出，对于不同数量的机组布置，低环温空气源热泵平均入口空气温度都有较为一致的趋势。当水平风速从0m/s 增大到5m/s，布置1 台机组的平均入口空气与环境空气温差为0.17℃～0.92℃；布置12 台阵列机组的平均入口空气与环境空气温差为0.45℃～1.16℃；布置24 台阵列机组的平均入口空气与环境空气温差为0.78℃～1.57℃。水平方向环境风速越高，不同数量布置机组平均入口空气温度越低。相同风速下，机组布置数目越多且内部机组数目越多，机组平均入口空气温度越低，温度场均匀性更差。

图3 无墙面阻碍下低环温空气源热泵位置图Fig.3 Location diagram of low ambient temperature air source heat pump without wall obstruction

2.2 水平风速对低环温空气源热泵影响

由于水平环境风速影响低环温空气源热泵外流场温度分布，研究水平风速对低环温空气源热泵影响具有重要意义。通过对水平风速为0、1、2、2.5、3、4 和5m/s 下不同数量机组进行模拟，得到1 台、12 台以及24 台机组外流场局部温度场分布图，如图4 所示。整个热泵机组高度为2.1m，现选取高度为1.8m 的截面以及0、2.5 和5m/s 的水平风速对低环温空气源热泵外流场进行分析。从图4 可以看出，在无风工况下，蒸发器进口空气温度较高。水平风速越大，蒸发器平均入口空气温度越低，在整个阵列机组尾部会形成尾部涡流，导致蒸发器平均入口空气温度降低，特别在水平风速为2.5m/s 时，阵列机组背风处回流现象更加明显。水平风速越高，蒸发器入口空气温度最低的机组向背风侧移动。

图4 无墙面阻碍下水平风速下y=1.8m 局部平面温度场分布Fig.4 Local temperature field distribution at y=1.8m plane under ambient field without wall obstruction

由于空气经过蒸发器后温度降低，经过风机将冷空气排出。排出的冷空气由于密度比环境空气大，在机组上方产生堆积，形成冷岛效应。相同水平风速下，对于不同数量的机组，当机组数目增大，阵列内部机组入口空气温度明显低于两侧的机组。从图4 可得机组阵列内部蒸发器入口空气温度明显比两侧机组入口空气温度要低。由于外侧机组对内部机组进风存在阻碍，而且迎风侧机组吹出的冷风容易在背风侧堆积，部分风机吹出的冷空气重新进入到蒸发器，导致入口空气温度降低，引发低环温空气源热泵换热量降低、结霜等一系列问题。在机组间距不变情况下，机组数目越多，冷风回流现象更加明显，蒸发器入口空气温度越低。

图5 分别为1×1 机组、3×4 阵列以及4×6 阵列机组在环境风场下z方向的温度云图，对于1×1 机组选取z=-6.5m 的平面，对于3×4 阵列以及4×6阵列机组选取第二行z=-8.1m 平面的温度场进行分析。从图5 可得，当环境风速越大，风机出口气流偏转角越大，风机出口冷空气更容易回流到蒸发器入口处，导致背风侧蒸发器入口空气温度降低，机组换热量下降。

陆徵祥在圣彼得堡工作期间，结识了比利时天主教女子培德·博婓，并娶她为妻，他称他们俩人的结合是心与神的交融。陆徵祥在其夫人去世后辞去了瑞士公使的职务，于1927年进入天主教本笃会圣安德鲁隐修院，易名天士比德。他在成为修士之后，学习拉丁文和神学，之后成为神父、晋升为司铎并在1945年被罗马教廷封为圣安德鲁修道院荣誉院长。1949年病逝，葬于圣安德鲁修道院。

图5 v=5m/s 时z 方向截面温度场分布Fig.5 Temperature field distribution of z direction section at v=5m/s

采用非结构网格对冬季工况下低环温空气源热泵及其外流场进行网格划分，对蒸发器表面以及风机处网格进行加密，其他位置采用相同网格尺寸进行划分。

2.3 不同数量布置对低环温空气源热泵换热性能影响

本文分别研究1×1 机组、3×4 阵列以及4×6 阵列不同水平风场无墙面阻碍下低环温空气源热泵外流场进行模拟，热泵机组位置如图3 所示。整个阵列最外层机组的蒸发器与流场边界间距为6m，保证最外层空气源热泵外流场不受流场边界的影响。阵列机组之间横向间距以及纵向间距均为0.6m。对于研究的低环温空气源热泵，定义x方向为水平方向，z方向为纵向方向。本章研究不同数量布置下水平方向环境风场对无墙面阻碍下低环温空气源热泵外流场及换热性能的影响。

图6 不同数量机组平均入口空气温度图Fig.6 Average inlet air temperature diagram of different number of units

图7 给出了在机组数量为1 台、12 台、24 台时水平方向环境风场中无墙面阻碍下低环温空气源热泵机组平均换热量随环境风速的变化曲线。可得，当机组数目只有一台的时候，水平风速越高，机组平均换热量越大。当水平风速从0m/s 增大到5m/s，机组平均换热量可达到原来机组的104.2%；当机组数量为12 台和24 台时，机组平均换热量会出现先增大后下降的趋势。当水平风速大于2.5m/s时，在背风处阵列机组回流现象明显，背风侧蒸发器入口空气温度降低，机组换热量有所下降。当水平风速增大到5m/s 时，12 台和24 台阵列机组平均换热量为原来机组换热量的98.8%和93.8%。

图7 不同数量机组平均换热量图Fig.7 Average heat transfer diagram of different number of units

一般来说，水平风速越大，整个阵列机组迎风侧换热量越大，但是在阵列机组背风侧会形成涡旋，导致入口空气温度降低。同时水平风速越大，风机出口气流偏转角越大，风机出口冷空气更容易回到背风侧换热器入口，导致入口空气温度降低。在上述两个原因的作用下，阵列机组平均换热量会有所下降，对于12 台和24 台阵列机组，机组平均换热量会出现先增大后下降的趋势。

3 不同数量布置对有墙面阻碍下低环温空气源热泵的影响

3.1 有墙面阻碍下低环温空气源热泵物理模型

本文分别研究1×1 机组、3×4 阵列以及4×6 阵列不同水平风场有墙面阻碍下低环温空气源热泵外流场进行模拟。整个阵列最外层机组的蒸发器与流场边界间距为6m，保证最外层空气源热泵外流场不受流场边界的影响。机组在壁面附近摆放，最后一行机组蒸发器与壁面间距为0.6m，如图8 所示，列机组之间横向间距以及纵向间距均为0.6m。对于研究的低环温空气源热泵，定义x方向为水平方向，z方向为纵向方向。本章研究不同数量布置下水平方向环境风场对有墙面阻碍下低环温空气源热泵外流场及换热性能的影响。

图8 有墙面阻碍下低环温空气源热泵位置图Fig.8 Location diagram of low ambient temperature air source heat pump with wall obstruction

3.2 水平风速对低环温空气源热泵影响

由于水平环境风速影响低环温空气源热泵外流场温度分布，研究水平风速对低环温空气源热泵影响具有重要意义。通过对水平风速为0、1、2、2.5、3、4 和5m/s 下有墙面阻碍下低环温空气源热泵进行模拟，得到1 台、12 台以及24 台机组的低环温空气源热泵外流场局部平面温度场分布图，如图9 所示。整个低环温空气源热泵机组高度为2.1m，现选取高度为1.8m 的截面以及0、2.5 和5m/s的水平风速对低环温空气源热泵外流场进行分析。从图9 可以看出，在无风工况下，蒸发器进口空气温度较高。水平风速越大，在整个阵列机组尾部会形成尾部涡流，蒸发器平均入口空气温度越低。水平风速越高，蒸发器入口空气温度最低的机组向背风侧移动。

图9 有墙面阻碍下水平风速下y=1.8m 局部平面温度场分布Fig.9 Local temperature field distribution at y=1.8m plane under ambient field with wall obstruction

由于空气经过蒸发器后温度降低，经过风机将冷空气排出。排出的冷空气由于密度比环境空气大，在机组上方产生堆积，形成冷岛效应。墙面对风机排出冷空气起阻碍作用，冷空气无法扩散出去，在浮升力、机组内外压差力以及墙面阻碍作用下，机组形成强烈冷风回流现象，导致蒸发器入口空气温度越低。

相同水平风速下，对于不同数量的机组，当机组数目增大，阵列内部机组入口空气温度明显低于两侧的机组。对于多台机组如图9（d）～（i），近墙一侧机组平均入口空气温度明显低于外部机组入口空气温度，引发低环温空气源热泵换热量降低、结霜等一系列问题。在机组距墙间距不变情况下，机组数目越多，冷风回流现象更加明显，蒸发器入口空气温度越低。

3.3 不同数量布置对低环温空气源热泵换热性能影响

图10 给出了在机组数量为1 台、12 台、24 台时水平方向环境风场中有墙面阻碍下低环温空气源热泵机组平均入口空气温度随环境风速的变化曲线。从图10 可以看出，对于不同数量的机组布置，低环温空气源热泵平均入口空气温度都有较为一致的趋势。水平方向环境风速越高，不同数量布置机组平均入口空气温度越低。当水平风速从0m/s增大到5m/s，布置1 台机组的平均入口空气与环境空气温差为0.04℃～0.92℃；布置12 台阵列机组的平均入口空气与环境空气温差为0.69℃～1.4℃；布置24 台阵列机组的平均入口空气与环境空气温差为1.29℃～1.98℃。相同风速下，机组布置数目越多且内部机组数目越多，机组平均入口空气温度越低。

目前对VO2薄膜相变特性的研究多是关注其在红外波段的透过率变化情况，如田野等[24]利用脉冲激光辐照薄膜测试其光限幅效应；李宏哲[25]、骆永全等[26]分别研究了纳秒脉冲激光和连续激光辐照薄膜的相变特性.也有报道对具有特殊结构的VO2进行了研究，如俞晓静[27]、孙瑶[28]等研究了VO2纳米点阵的红外光学特性，而同时针对薄膜相变前后的透过率、反射率变化情况与薄膜厚度、入射激光波长等因素的研究鲜有报道.

图10 不同数量机组平均入口空气温度图Fig.10 Average inlet air temperature diagram of different number of units

图1 低环温空气源热泵单元尺寸为2m×1m×2.1m，制冷量为22kW，名义制热量为44kW。管内流动的制冷剂为R410A，U 型单管有效长度为2.25m。建模时让整个外环境流场往外延长，保证经过蒸发器和风机的空气流场完整，不受外流场边界的影响，使计算域尺寸对结果的影响可忽略。

图11 不同数量机组平均换热量图Fig.11 Average heat transfer diagram of different number of units

从图11 可得，当机组数目只有一台的时候，水平风速越高，机组平均换热量越大。当水平风速从0m/s 增大到5m/s，机组平均换热量可达到原来机组的104.3%；当机组数量为12 台和24 台时，机组平均换热量会出现先增大后下降的趋势。当水平风速增大到2.5m/s 时，阵列机组平均换热量出现明显下降，有墙面阻碍下24 台阵列机组平均换热量仅为原来机组换热量的91.9%。当水平风速增大到5m/s 时，12 台和24 台阵列机组平均换热量为原来机组换热量的94.8%和88.5%。

一般来说，水平风速越大，整个阵列机组迎风侧换热量越大。但水平风速越大，阵列机组背风侧会形成涡旋，风机出口气流偏转角越大，墙面阻碍风机出口冷空气扩散，使风机出口冷空气更容易回到换热器入口，导致入口空气温度降低，阵列机组平均换热量会有所下降，对于12 台和24 台阵列机组，机组平均换热量会出现先增大后下降的趋势。

4 结论

本文主要研究机组布置和不同水平风速对有无墙面阻碍情况下低环温空气源热泵外流场影响，得到以下结论：

（1）水平风速越大，不同机组数量布置下低环温空气源热泵机组平均入口空气温度越低。

为自己的漂亮所惑的女人很难有幸福之人。所谓知足常乐，而这类女人是不可能知足的。在她们看来，丈夫总是配不上她们，衣服总是配不上她们，工作环境总是配不上她们，居住环境当然也总是配不上她们，身旁的众人更是配不上她们。所以，她们眉藏煞气，心浮气躁，自私自利，惹人生厌。

（2）在相同水平风速下，机组数目越多，低环温空气源热泵机组平均入口空气温度越低。对于无墙面阻碍下低环温空气源热泵机组，当水平风速从0m/s 增大到5m/s，布置1 台机组的平均入口空气与环境空气温差为0.17℃～0.92℃；布置12 台阵列机组的温差为0.45℃～1.16℃；布置24 台阵列机组的温差为0.78℃～1.57℃。对于有墙面阻碍下低环温空气源热泵机组，当水平风速从0m/s 增大到5m/s，布置1 台机组的平均入口空气与环境空气温差为0.04℃～0.92℃；布置12 台阵列机组的温差为0.69℃～1.4℃；布置24 台阵列机组的温差为1.29℃～1.98℃。

（3）对于单台热泵，水平风速越大，机组换热量越大。

基于ASTM D 638,采用Lloyd Instruments进行试验的拉伸试验,拉伸式样的结构如图5所示。

水利大发展，投入是关键。10年来，各级财政部门认真贯彻落实中央决策部署，多渠道筹集资金，千方百计增加公共财政对水利的投入力度，建立健全水利投入稳定增长机制。

（4）对于多台机组，水平风速越大，机组平均换热量出现先增大后下降的趋势。特别的当水平风速大于2.5m/s 后，阵列机组平均换热量出现明显下降趋势。当水平风速继续增大到5m/s 后，对于12 台和24 台机组无墙面阻碍下平均换热量分别为原来机组换热量的98.8%和93.8%；对于12 台和24 台机组有墙面阻碍下阵列平均换热量分别为原来换热量的94.8%和88.5%。

（5）有墙面阻碍下的阵列机组平均换热量比无墙面阻碍下的平均换热量要小，在对阵列机组进行布置时应增大距墙间距，减小墙面对风机出口冷空气扩散的阻碍。

（6）在不同环境温度下工作的空气源热泵，机组使用规模和机组布置方式各不相同，对于实际工程问题和系统研究要做具体定量分析。