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深部动压剧烈区域大断面硐室围岩卸压技术研究

2022-11-05滕鑫麟

煤炭与化工 2022年9期
关键词:锚索泵站底板

滕鑫麟

(冀中能源股份公司 东庞矿,河北 邢台 054000)

1 概 况

我国煤矿平均采深已达到700 m 左右,并以每年10~25 m 的速度递增。深部岩体所处的“三高一扰动”复杂力学环境使得深井巷道围岩呈现出变形持续时间长、绝对变形量大、收敛速度快等不同于浅部围岩的变形破坏特征,有针对性地开展系统研究具有必要性和紧迫性。

东庞矿深部水平12 采区皮带巷、轨道巷、回风巷在经历采动影响后,发生围岩大变形与支护系统损毁等剧烈矿压现象,需要进行全断面扩刷整修。21215 工作面设计停采线与大巷间煤柱为150 m,12 采区泵站硐室位于停采线与大巷之间,距离停采线约75 m,因此,当21215 工作面推进至停采线附近时,强烈的动压影响使该硐室发生更大范围剧烈矿压现象,甚至发生安全事故。此外,当21215 工作面开采完后,该硐室仍将服务于12 采区其它工作面,常规的支护手段不能满足于21215工作面及强采动影响。

2 硐室内部卸压及控制

东庞矿12 采区大断面集中供液泵站硐室围岩内部卸压控制措施有7 项:①顶板及两帮补打注浆锚索梁桁架;②底板两底角开挖卸压槽;③顶底板单体柱双向强支撑;④两帮煤体内部造穴卸压;⑤囊袋恒阻系统安装及卸压孔洞闭合度观测;⑥采动超前应力观测;⑦巷道围岩矿压监测(包括锚索受力、单体柱受力等)及确定二次及多次卸压时机。泵站硐室总体施工方案如图1 所示。

图1 泵站硐室总体施工方案Fig.1 Overall construction scheme of pump station chamber

3 硐室围岩卸压控制方案关键参数及施工

3.1 硐室顶板及两帮注浆锚索梁桁架

硐室顶板每排补打2 根φ21.8 mm×10 500 mm 长锚索(注浆锚索)加强支护,注浆锚索与顶板夹角约75°,锚索间距约2.4 m,排距为3.2 m,左右两侧锚索距离巷壁约1.3 m,顶锚索上好1 卷S2360 树脂药卷、3 卷Z2360 树脂药卷搅拌至孔底后,施工人员把注浆专用铜管送入锚索孔内进行注浆,采用化学浆液进行注浆加固,注浆压力约3 MPa。注浆完成后及时涨拉锚索,顶板锚索预紧力为130 kN。左右2 根注浆锚索用H 型双钢带梁配套方形大托盘(400 mm×400 mm)、托盘(200 mm×200 mm)及小托盘连接。(顶板锚索自硐室外侧第9 排起每隔10 排回采帮锚索安装1 个锚索测力计共安装4 个顶板锚索测力计),硐室顶板共需锚索数量为92 根。

硐室两帮补打注浆锚索梁桁架(与顶板锚索梁桁架并行施工)。12 采区集中泵站硐室两帮分别补打3 根注浆锚索梁桁架,锚索规格为φ21.8 mm×6 500 mm 注浆锚索,上排锚索上仰15°,下排锚索下俯5°,注浆锚索间距为1.2 m,排距为1.6 m,上排锚索距离顶板300 mm,下排锚索距离底板300 mm,帮锚索上好1 卷S2360 树脂药卷、3卷Z2360 树脂药卷搅拌至孔底后,施工人员把注浆专用铜管送入锚索孔内进行注浆,采用化学浆液进行注浆加固,注浆压力约3 MPa。注浆完成后及时涨拉锚索,两帮锚索预紧力不低于100 kN。帮部上下3 根锚索用H 型双钢带梁配套方形大托盘(400 mm×400 mm)、托盘(200 mm×200 mm)及小托盘连接,形成锚索梁桁架结构,抵御硐室两帮松软煤体整体向外臌出。

3.2 硐室底板两侧切槽卸压及顶底板单体柱双向强支撑

为抵御大断面集中泵站硐室底板煤岩体大范围向外臌出,对硐室底板两侧实施切槽卸压,切槽深度400 mm,宽度为300 m,具体根据现场底板切槽实际变形情况实施多次切槽。为控制硐室顶板下沉量及抵御底板明显向外臌出,硐室巷内布设单体柱对顶底板进行双向强支撑,每排布置3 根单体柱,并配合π 型钢梁支护,单体柱分别布置在距离设备侧帮0.2 m、距离设备侧帮2.4 m 及距离回采侧帮0.2 m 位置处,排距为1.0 m,π 型钢梁规格以4.5 m 长的π 型钢梁为主(同时需配备3.0 m长的π 型钢梁约10 根、3.5 m 长的π 型钢梁约30 根、4.5 m 长的π 型钢梁约107 根),其布置方向与硐室轴向方向相互垂直。泵站硐室巷内单体支柱布置如图2 所示。

图2 泵站硐室巷内单体支柱布置Fig.2 Arrangement of single pillar in pumping station chamber roadway

3.3 两帮卸压孔洞参数及实施位置

卸压孔位于硐室两帮距离底板1.0 m 高度(设备位置处高度可增大至1.5 m),倾斜于巷壁轴向方向45°且上仰3°布置,两帮卸压孔排距为4.0 m,外部小孔直径约133 mm,倾斜布置的小孔孔深约17 m,深部造穴孔深3.0 m,一次出煤量约5 m3。为防止造穴冲孔对两帮浅部锚固体内煤体的破坏,首先对深度为15 m 范围内直径133 mm 钻孔内插入127 mm 的地质钢管,然后钻头通过钢管对深部17 m 煤体内实施造穴,造穴完成后及时封孔。当囊袋系统闭合度达80%左右时,实施二次造孔洞卸压。

4 硐室围岩卸压控制预期效果分析

由图3 大断面硐室围岩位移量观测结果可知,靠近皮带巷测站围岩变形最为严重,且硐室各个测站围岩变形以底板臌起最为明显,3 个断面底板臌起量均超过220 mm,靠近皮带巷侧硐室底板臌起超过500 mm。

图3 大断面硐室围岩移近量变化曲线Fig.3 Variation curve of surrounding rock displacement of large section chamber

截至2021 年4 月30 日,靠近轨道巷侧布置的A 测站(第68 d 对底板局部重新整平,局部卧底约70 mm)顶底板变形量约为210 mm,两帮移近量最大约为130 mm,其中顶板下沉量为50 mm,底板臌起量为160 mm,回采帮移近量为77 mm,大巷帮移近量为53 mm。

硐室中部位置布置的B 测站顶底板变形量约为520 mm,两帮移近量最大约为310 mm,其中顶板下沉量为118 mm,底板臌起量为402 mm,回采帮移近量为200 mm,大巷帮移近量为110 mm,该位置处底臌量较为明显。靠近硐室外部皮带巷侧布置的C 测站围岩变形量最为剧烈,顶底板变形量约为630 mm,两帮移近量最大约为230 mm,其中顶板下沉量为100 mm,底板臌起量为530 mm,回采帮移近量为130 mm,大巷帮移近量为100 mm,靠近皮带巷侧硐室底臌量最为明显。目前,硐室底板臌起量较为明显,而底臌过程正是深部围岩卸压的过程,在保证硐室两帮移近量稳定条件下底臌的发生,对控制大断面硐室两帮围岩具有积极作用。

除硐室底板臌起量外,以上位移量主要发生在造穴施工前。当大断面硐室两帮煤体内部造穴实施后,围岩位移量明显变小,同时围岩移近速度显著降低。因此,以大断面硐室围岩顶板下沉量、大巷侧帮移近量、回采帮移近量为观测指标,充分证明了硐室两帮煤体内部实施造穴取得了良好的围岩卸压效果,硐室围岩变形量发相对较为稳定。

5 结 语

当硐室顶板开始受采动应力影响时,卸压槽受围岩挤压作用顶板围岩发生弯曲下沉,底板臌起明显,特别是深部煤体不断向外挤出,使卸压槽持续被填充、闭合,卸压槽空间持续缩小。硐室巷道采用注浆锚索+单体π 型钢支护后,通过在巷道周围开挖卸压孔洞空间对巷道围岩卸压,两帮变形量及底臌量在可控范围内,未发生明显变形,保障了硐室巷道的稳定,调控效果显著。

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