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计及机组组合与线路重构协同的电热联合系统消纳弃风研究

2022-08-05宋柏越胡林献

电力系统保护与控制 2022年14期
关键词:热电时段重构

姜 楠,戴 赛,许 丹,宋柏越,胡林献

计及机组组合与线路重构协同的电热联合系统消纳弃风研究

姜 楠1,2,戴 赛3,许 丹3,宋柏越4,胡林献1

(1.哈尔滨工业大学电气工程及自动化学院,黑龙江 哈尔滨 150001;2.国网江苏省电力有限公司南通供电分公司,江苏 南通 226006;3.中国电力科学研究院有限公司,北京 100192;4.国网黑龙江电力科学研究院,黑龙江 哈尔滨 150030)

现有文献仅以线路传输功率限制或“热电耦合”约束为单一弃风原因研究电热联合系统的消纳弃风策略,因而仅适用于消纳单种原因产生的弃风。针对这一问题,同时考虑两种弃风原因,研究进一步提高风电消纳的调度策略,提出了一种计及电网线路重构的直流潮流改进算法。在此基础上构建了考虑优化机组组合与线路重构的电热联合系统源网协同调度模型。通过实例仿真,验证了该模型能够根据弃风量大小和弃风原因的不同,通过机组出力优化、机组组合和输电线路重构3种策略的合理选取或组合,同时消纳由两种原因引起的弃风。并且该模型能够在不新增投资的情况下,实现风电消纳最大化。

电热联合系统;源网协同;线路重构;直流潮流法;风电消纳

0 引言

风能作为一种清洁的可再生能源,具有十分广阔的发展前景[1-4]。但随着风电装机容量与并网规模的不断扩大,弃风问题也变得愈发严峻[5]。根据国家能源局的统计数据,2021年的全国平均弃风率约为3.1%,其中新疆、甘肃地区的弃风率仍高达7.3%、4.1%[6-7]。

现有研究表明,随着清洁能源需求的增加,电网结构无法适应不断扩大的风电规模,输电线路传输容量限制成为产生弃风的重要原因[8],因此提高电网输送能力可以缓解弃风,主要包括扩展电网[9]与电网线路重构[10-11]。“三北”地区的热电机组比重高,且供暖期弃风现象高发,热电机组的“热电耦合”约束是产生弃风的另一个原因[12],因此“热电解耦”是促进弃风消纳的另一种措施[13-14],如配置电锅炉与储热装置等[15-17]。

也有学者从源网协同的角度展开弃风消纳研究。文献[18]提出优化机组组合和网络结构的源网协同规划模型,以提高系统的风电接纳能力及经济性。文献[19]提出发输电协同调度,将机组组合与输电线路切换引入优化模型,提高风电消纳水平的同时降低系统运行成本[20]。然而,上述研究仍局限于单一弃风原因,未考虑热电机组“热电耦合”约束引起的弃风问题,因而提出的措施难以消纳“三北”地区的全部弃风。

综上所述,学者们已从输电线路传输容量限制或热电机组“热电耦合”约束单一方面分析了弃风机理,并从提高电网输送能力或“热电解耦”单方面探讨了相应的弃风消纳措施,取得了一定的消纳效果,但架设新输电线路或加装电锅炉、储热罐等装置均需增加投入。但文献[21]分析指出电热联合系统一个调度周期内的弃风可能由热电机组“热电耦合”约束、线路传输功率限制交替或同时引起。本文在其分析的基础上,研究同时消纳由两方面原因所产生弃风的调度策略,提出改进的直流潮流算法,构建计及机组组合与线路重构的电热联合系统源网协同调度模型。通过算例仿真,验证了本文提出的源网协同调度模型能够在不新增投资的情况下,依照弃风原因的不同,通过优化机组出力、机组组合和输电线路重构等策略的合理选取或组合,实现风电的最大化消纳。

1 计及电网线路重构的直流潮流改进算法

输电网的优化调度问题通常考虑系统的有功功率平衡,为提高计算速度,常采用直流潮流法计算线路的传输功率[19]。

若网络拓扑结构发生变动,节点电纳矩阵将发生改变,从而影响线路传输功率。目前绝大多数文献都引入线路运行状态,将线路的传输功率约束扩展为式(3)所示的二阶等式约束,将节点电压相角与各支路有功功率同时作为优化变量进行求解,优化变量及约束条件多,调度模型维数高,计算时间长[22]。目前常规方法所采用的大M法可松弛该二阶约束,构成线性约束条件,但收敛速度变慢[10,18]。

将式(4)代入式(1)并展开,可得

节点注入功率为

线路传输功率亦可展开为

线路传输功率为

2 电热联合系统源网协同优化调度模型

本文将机组组合与线路重构纳入电热联合系统调度模型,在避免新增投资的基础上,通过源网协同优化消纳因热电机组“热电耦合”和线路传输功率限制引起的弃风。

2.1 目标函数

目标函数为系统运行成本最低,包括机组煤耗与启机成本。

2.2 约束条件

1) 机组约束

各机组出力约束为

火电机组与热电机组的爬坡、滑坡约束分别为

2) 功率平衡约束

电功率采用全网平衡,而热功率按热电厂供热区域分别平衡。

3) 电网安全约束

当机组的启动方案发生变化时,电网的节点注入功率需要发生改变。

由于考虑了电网线路重构,因此采用式(6)与式(8)计算线路传输功率,其上、下限约束为

节点电压相角范围约束为

4) 运行状态约束

在电网线路重构过程中,需要保证网络的连通性,即任意两节点之间至少存在一条间接通路,其判别准则为[25]

为满足调控要求,必须保证每个电厂至少有一台机组投入运行,且重要线路(如联络线、发电机出线)始终投入,如式(26)和式(27)所示。

图1 弃风开始时段起元件至少连续投退时段数示意图

3 算例仿真

3.1 原始数据

图2 扩展的IEEE 14节点电网拓扑结构

图3 各节点电负荷及风电预测功率

表1 4种调度方案的弃风消纳策略组合情况

注:“*”表示当出现弃风时考虑该策略。

原始方案调度结果如图4所示。根据文献[19]的方法可知(分析案例详见附录B),20—22时段弃风由热电机组“热电耦合”约束引起,后文图中采用粉色色块表示;1—4时段弃风由线路传输功率上限引起,采用浅蓝色色块表示;23—24时段弃风由两者原因同时引起,采用两种色块重叠表示。

图4 原始方案优化调度结果

3.2 机组组合方案仿真及弃风分析

源侧方案的优化调度结果见图5。20时段起,系统因“热电耦合”约束产生弃风,此时#3机组退出,热电厂1的机组强迫出力下降26.89%,从而缓解了风电消纳紧张状况,而热电厂2为满足所带热负荷需求,仍保持初始状态;23时段起,由于节点2电负荷较小,然而风电预测功率进一步增大,因此#10机组退出,在进一步降低系统强迫出力的同时,减少节点14注入功率,并改变电网潮流分布,如图5所示,线路3传输功率下降,扩大了风电厂经线路6向电网传输的空间;1时段起,由于弃风仅由线路传输功率上限引起,因此#10机组仍保持退出状态,然而4时段起电负荷开始增大,#3机组已满足最小退出时间,从而恢复运行状态。

图5 机组组合方案优化调度结果

经过机组组合之后,在20—24时段,弃风原因转化为线路传输功率上限,各时段弃风量均小于原始方案,其中由“热电耦合”约束引起的弃风量降为0,弃风总量降低62.87%。由此可见,机组组合可通过降低系统强迫出力、改变电网潮流分布,降低因“热电耦合”约束以及线路传输功率上限引起的弃风。

3.3 线路重构方案仿真及弃风分析

线路重构方案的优化调度结果见图6。20—22时段输电线路不发生重构,因为该时段弃风由热电机组“热电耦合”约束引起,改变电网拓扑结构无法解决热电机组电出力过高的状况;23时段起,线路传输功率上限也成为弃风原因,输电线路发生重构,线路21投入,使得火电厂2经线路21向节点1输送电功率,同时线路18退出,避免变压器8向节点1倒送功率,增加了火电厂1向节点5的输送功率,线路3传输功率下降,然而弃风原因仍包含“热电耦合”约束,因此23—24时段弃风量未发生变化;1时段起,输电线路再一次发生重构,线路1退出,从而避免火电厂2经线路3从风电厂母线转送功率,如图6所示,线路3传输功率再次下降,此时弃风仅由热电机组“热电耦合”约束引起,并且1—4时段弃风量降低。

图6 线路重构方案优化调度结果

经过线路重构之后,23—1时段弃风原因转化为“热电耦合”约束,2—4时段弃风能够完全消纳。由此可见,电网线路重构仅能消纳由线路传输功率上限引起的弃风,而不能消纳由“热电耦合”约束引起的弃风。

3.4 源网协同方案仿真及弃风分析

源网协同方案的优化调度结果见图7。原始方案下20—22时段弃风由热电机组“热电耦合”约束引起,因此首先进行机组组合,20时段#3机组退出,热电厂1的机组强迫出力降低26.89%,输电线路不发生重构;随着风电预测功率上升,单独通过机组组合无法完全消纳线路传输功率限制引起的弃风,因此23时段线路21投入、24时段线路1退出,线路3传输功率不断下降,由于原始方案下在23—24时段的弃风由两种原因同时引起,从机组组合和线路重构两方面加以优化,与其他方案相比弃风量可降至最低;1时段起,风电预测功率仍较大,线路1、线路21维持24时段重构后的运行状态,而#3机组在4时段已满足最小退出时间,因此恢复运行状态。

图7 源网协同方案优化调度结果

经过源网协同之后,21—22时段弃风原因转化为线路传输功率上限,其余时段弃风能够完全消纳。由此可见,源网协同方案能够按照弃风原因调用不同的弃风消纳策略以及进行策略的合理组合,实现风电的最大化消纳。

4种方案的弃风率、弃风时段和弃风原因如表2所示,可见源网协同方案的弃风时段数和弃风率最低。为验证一定规模风电样本下本文所提方法的有效性,在本文算例系统中利用蒙特卡洛模拟方法来生成风电功率的随机出力场景,随机模拟次数取30,随机场景下4种调度方案所得的系统平均弃风率分别为12.92%、6.97%、8.89%、3.12%,由此可知,源网协同方法在不同的风电波动情况下也能够将弃风量降至最低。

表2 各方案弃风率、弃风时段及弃风原因

优化模型中采用常规直流潮流算法和本文所提直流潮流改进算法的优化计算时间如表3所示。对比可知,本文算法在求解过程中,因减少优化变量及约束条件个数,优化求解时间更短。

表3 直流潮流算法改进前后调度模型优化求解时间

4 结论

1) 机组组合可同时减少热电机组“热电耦合”约束和线路传输限制引起的弃风,而电网线路重构则仅能降低线路传输限制引起的弃风。

2) 本文模型综合考虑了机组出力优化、机组组合和输电线路重构3种消纳弃风策略,能够在不新增投资的情况下,根据弃风量大小和弃风原因的不同,合理选取或组合3种策略,同时消纳由两种原因引起的弃风,实现风电消纳最大化。本文算例系统中采用源网协同调度策略后,弃风率降低了9.80%。

3) 本文提出的计及电网线路重构的直流潮流改进算法可降低优化变量及约束条件个数,简化求解过程,对于调度模型的适用性更强,可推广用于电网规划、运行方式安排和最优潮流等多种研究场合。

附录A

附图A1 计及电网线路重构的直流潮流改进算法节点电纳矩阵生成示意图

Attached Fig. A1 Nodal susceptance matrix forming schematic diagram of improved DC power flow algorithm considering line reconstruction

附录B

文献[21]对弃风原因展开分析,本文以三节点系统为例进行简单说明。该系统风电预测功率取70 MW,线路L1、L2、L3电抗分别取0.1 p.u.、0.1 p.u.、0.2 p.u.,各线路传输功率上限分别取65 MW、65 MW、120 MW,热电机组最小电出力下限取100 MW,负荷如附图B1所示。通过计算可得3种场景的风电上网功率及各支路传输功率,已在附图B1中标出。

附图B1 三节点算例系统图

Attached Fig. B1 Three nodes example system diagram

场景1:热电机组运行在最小电出力下限,机组无调峰裕度,并且线路L1传输功率未达上限,弃风量为60 MW,弃风原因为热电机组“热电耦合”约束;

场景2:当线路L2因检修、故障或其他原因退出运行,由于线路L1传输功率的限制,风电最大上网功率为65 MW,同时为满足系统较高的负荷要求,热电机组实际电出力需高于电出力下限,此时弃风量为5,弃风原因为线路传输功率上限;

场景3:热电机组无调峰裕度,同时线路L1传输功率达到上限,弃风量为50 MW,此时弃风由两种原因同时引起。

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Wind power consumption in a CHP system considering the collaboration of unit combination and line reconstruction

JIANG Nan1, 2, DAI Sai3, XU Dan3, SONG Baiyue4, HU Linxian1

(1. School of Electrical Engineering & Automation, Harbin Institute of Technology, Harbin 150001, China; 2. Nantong Electric Power Supply Company, State Grid Jiangsu Electric Power Company Limited,Nantong 226006, China; 3. China Electric Power Research Institute, Beijing 100192, China; 4. State Grid Heilongjiang Electric Power Research Institute, Harbin 150030, China)

Existing studies only analyze the consumption measures in a CHP system from a single aspect, namely the CHP units’ "thermo-electric coupling" and power network safety constraints. Therefore, these strategies are only applicable to the curtailed wind power caused by a single reason. This present a problem, and this paper studies the dispatch strategy of consuming curtailed wind power taking into account two reasons at the same time. It proposes an improved DC power flow algorithm considering line reconstruction. Based on the algorithm, a source-grid collaboration dispatch model including unit combination and line reconstruction in a CHP system is established. A case study shows that through a reasonable choice or combination of three strategies i.e. unit output optimization, unit combination and line reconstruction, the model can reduce curtailed wind power caused by those two reasons depending on the amount and the reason for the wind power curtailment. It can also achieve maximum wind power consumption without new investment.

combined heat and power system; source-grid collaboration; line reconstruction; DC power flow algorithm; wind power consumption

10.19783/j.cnki.pspc.211132

国家自然科学基金项目资助(51877049)

This work is supported by the National Natural Science Foundation of China (No. 51877049).

2021-08-19;

2022-01-27

姜 楠(1997—),男,硕士研究生,研究方向为电热联合系统优化调度;E-mail: 291443056@qq.com

胡林献(1966—),男,通信作者,博士,教授,硕士生导师,研究方向为电力系统经济调度、区域综合能源系统。E-mail: Linxian_hu@163.com

(编辑 魏小丽)

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