利用CAPWAP拟合对海上导管架欠打钢桩进行承载力评估

2022-08-03李建刚周执伟李文成王凯胡登方杨阳

石油和化工设备 2022年7期

李建刚、周执伟、李文成、王凯、胡登方、杨阳

（海洋石油工程股份有限公司安装分公司，天津，300452）

1 项目介绍

秦皇岛某非井口平台，导管架场址水深20.3m。其钢桩外径1829mm，壁厚为50-65mm之间，在P1、P2段底端还有厚度为25mm的导向，桩身材质屈服应力强度为355Mpa。拒锤钢桩B1设计倾角为7.07：1，设计入泥深度98m，作业过程中在94.34m的位置发生拒锤，桩位如图1所示。

图1 秦皇岛某项目桩位图

根据作业场所地址勘探报告，桩基底层岩土以密实到非常密实的粉质细砂/砂质粉土为主，夹杂少量非常硬的粉质粘土，设计入泥深度位置岩土为密实到非常密实的细砂和粉质细砂，桩土摩擦角δ=30°，Nq=40，具体参数如图2所示：

图2 秦皇岛某项目岩土勘探报告

本项目B1桩初打及复打均采用MHU1200S型双作用液压打桩锤进行作业。MHU-1200S打桩锤锤芯重量为648.39kN，最大额定打击能量为1199.84kJ，等效行程约为1.85m，该打桩锤驱动系统未使用锤垫。

2 数据采集

本项目中，笔者在钢桩P3段距离桩头约5.3m的位置用螺栓固定的方式安装两套加速度和应变传感器，以监测桩身在打桩过程中的加速度与应变情况。两套传感器在钢桩上呈180°分布，以降低倾斜打桩过程中弯曲应力造成的影响。

钢桩在MHU1200S液压打桩锤的驱动下，共计打桩835锤，钢桩累计下沉75mm，达到每英尺800锤的拒锤判定标准。打桩过程中采用PDA-8G打桩分析仪，实时监控并记录钢桩传感器安装位置的加速度、应变状态，以供后续分析。

3 数据拟合分析

根据桩基监测技术规范要求，最后2m打桩时，平均每锤贯入度应控制在2-6mm。本项目中，由于打桩拒锤，单锤贯入度不足0.1mm，远小于规范要求。笔者初步判断，打桩过程中土阻力未能完全激发，用该数据进行拟合分析得到的抗压、抗拔承载力可能偏低。

本项目中，选择复打测试记录中第833锤击记录数据进行分析，该次锤击打桩锤输入能量为939.5kN·m，力与速度信号比例性良好，且尾端F与V信号趋近于0，符合信号选择要求，具体数据记录曲线如图3所示。

图3 PDA-8G采集的数据记录（833/835）

将所选择数据曲线导入CAPWAP软件(Case Pile Wave Analysis Program)，通过建立桩土模型、反复优化桩侧阻力分布、桩端阻力值以及岩土模型各系数，使CAPWAP计算得到的曲线与现场采集的曲线之间的差异不断降低，得到如图4的拟合结果：拟合质量数为1.67，桩土总阻力值为52.398MN，侧摩阻力为38.361MN。

通过CAPWAP分析结果中的桩侧土阻力分布情况可知（图4中表4），在最后几个土单元，所激活的桩土侧摩阻力值急剧降低，具体桩侧土阻力值如图5所示：

图4 CAPWAP分析结果

图5 桩底附近侧摩阻力分布情况

通过岩土勘探报告可知，87.5-89.2m桩侧单位表面摩擦力值为120kPa，89.2-92.6m为67kPa，92.6-96m为200kPa，理论单个土单元侧摩阻力值F可以由以下公式计算：

F=f .π. D . h

其中：f：单位表面摩擦力值

D：钢桩外径=1.829m

h：土单元高度=2m

通过计算可知，以上三个土层单个土单元理论可提供的侧摩阻力值分别为1379kN、770kN、2298kN，综上分析，该处桩土侧摩阻力值过低是不合理的。结合前文分析可判断，在深度为86-94m处，钢桩相对于岩土的位移过低，岩土的侧摩阻力并未完全激发，实际桩土总阻力值要大于CAPWAP分析所得到的总阻力值。

4 欠打评估

保守起见，笔者未对CAPWAP分析得到的B1桩承载力进行修正，按照抗压承载力52.398MN，抗拔承载力38.361MN进行评估。

由于钢桩拒锤，需要对B1桩进行现场尺寸修正，并对钢桩进行静力评估、地震评估以及强度评估，在满足设计条件的情况下，按照欠打长度进行切除处理。本项目对钢桩进行了一年一遇的操作工况下波浪和冰工况、百年一遇极端工况下波浪和冰工况、地震中的强度水平、韧性水平进行评估，评估结果显示各安全参数均满足要求，详细结果见表1。