高压电缆交叉互联金属护套环流影响因素分析及解决方法

2022-02-22郑大白王凤凯

电线电缆 2022年1期

郑大白，刘哲，王凤凯

（1.南通茂联信息技术咨询有限公司，南通 226000； 2.中国电建集团河北省电力勘测设计研究院，石家庄 050031；3.天津市泰达工程设计有限公司，天津 300457）

0 引言

目前，随着城市电力需求的不断增加，以及城市电网入地改造不断进行，高压电缆的用量越来越大。但是，北京、上海、天津、广州等地运维部门在日常线路检修中发现，目前国内高压电缆交叉互联接地时都存在大小不一的环流，尤其是隧道中敷设的电缆，由于载流量较大，当线路满负荷运行时，很多线路接地环流都在几十安培以上，部分电缆线路环流甚至超过线芯负荷电流的50% ～80%。接地环流对高压电缆影响很大，会产生大量热量，造成电缆温度升高，从而减少线路的输送容量。另外，温度升高也会造成绝缘和外护套老化，甚至诱发电缆本体或附件热击穿，引起线路火灾等事故。

国家电网和南方电网对高压电缆金属护层接地环流有严格的要求。 Q／GDW 11262—2014《电力电缆及通道检修规程》规定，高压电缆接地电流应不大于100 A，接地电流／线芯负荷应小于20%，单相接地电流最大值／最小值小于3 且不应有明显变化。Q／CSG 1206007—2017《电力设备检修试验规程》规定，高压电缆接地电流不能超过电缆负荷的10%。

因此，本工作对高压电缆金属护套环流进行分析和监测，对高压电缆线路正常运行和维护，具有重大的意义。

1 高压电缆环流分析

1.1 高压电缆金属护套接地环流产生的机理

高压电缆一般为单芯电缆，高压电缆金属护套的接地方式主要有两端接地、单端接地、中点接地、分段单端接地和相间交叉互联接地［1］。电缆线路的段长设计严格执行GB／T 50217—2018 规定，电缆线路的正常感应电势最大值应满足以下规定［2］：

（1）未采取能有效防止人员任意接触金属层的安全措施时，不得大于50 V；

（2）除上述情况外，不得大于300 V。

当电缆线路长度采用单点接地或中点接地、金属护套感应电压超过上述要求时，电缆线路设计一般采用交叉互联。这种方法是将电缆线路分成若干大段，每大段两侧采用金属护套直接接地，每大段原则上分成长度相等的三小段，每小段之间装设绝缘接头。绝缘接头处护套三相之间用同轴电缆经交叉互联箱、保护器接地。典型的高压电缆交叉互联线路设计图如图1 所示。

图1 典型的高压电缆交叉互联线路设计图

当高压单芯电缆线芯通过交流电流时，在线芯周围会产生感应磁场，由于涡流效应，其金属护套上会产生感应电压。这样，金属护套通过接地线、构筑物、大地等组成一个完整的电气回路，从而产生接地电流。典型的高压电缆交叉互联电气原理图如图2所示。

图2 典型的高压电缆交叉互联电气原理图

图2 中，R为各相高压电缆金属护套工作时的电阻；X为各相高压电缆金属护套工作时的电抗；R1、R2分别为交叉互联大段的接地电阻；Rg为大地的泄漏电阻，Rg＝0.049 3 Ω·km-1；Ei为各相高压电缆金属护套的合成电压。

根据电气原理图，由基尔霍夫定律可知：

式中，I为入地电流；IA，IB，IC为各相金属护套环形电流；ZA，ZB，ZC为各相电缆金属护套阻抗；UA，UB，UC为各相金属护套感应电压。

任意高压单芯电力电缆A、B、C 三相，它们之间的距离分别为S1、S2、S3，位置图见图 3。

图3 任意的高压电缆位置图

则其单位长度高压电缆金属护套产生的感应电势（E）分别为：

式中，ω为角频率；GMRs为金属护套几何平均半径。

由上式可知，高压电缆等边三角形排列金属护套交叉互联，电缆本体换位之后金属护套交叉互联，这两种情况下感应所产生的金属护套环流为零。但是环流还受电容电流等其他因素的影响，因此，目前国内几乎所有的交叉互联电缆线路都存在接地环流。

1.2 高压电缆金属护套环流原因分析

1.2.1 敷设排列影响因素

电缆排列一般分为三角形排列和水平排列。以水平排列金属护套交叉互联为例，其电缆之间的距离分别为S和2S，则其单位长度高压电缆金属护套产生的感应电势Ψ为：

假设三相电流平衡，三相之间互差120°相位角，则：

由以上各式可知，水平敷设等段长交叉互联单位长度高压电缆金属护套合成电压（U）为：

水平敷设等段长交叉互联单位长度高压电缆金属护套所产生的感应电压与电缆分段长度的分布图见图4。

图4 高压电缆金属护套感应电压趋势图

如果水平隧道敷设，交叉互联每小段的电缆长度为500 m，三段等长度敷设，110 ～220 kV 电缆间距 250 mm，330～500 kV 电缆间距 300 mm，接地电阻为2 Ω，则电缆满负荷运行时，110 ～500 kV 电缆的金属护套接地环流见表1。

表1 110～500 kV 高压电缆水平交叉互联等段长敷设金属护套接地环流

由表1 可知：高压电缆采用水平等间距排列等长度分段金属护套交叉互联线路设计方式时，在一个交叉互联大段结束时，金属护套是存在合成电压的，而且该值与电缆负荷成正比。

1.2.2 布置方式影响因素

在实际的高压电缆线路设计和施工过程中，由于受地形或某些特殊因素制约，经常也会碰到混合布置的情况，即交叉互联三段，某段可能为三角形敷设，另外一段为水平敷设，典型的混合布置如图5所示。

图5 典型的三角⁃水平⁃三角电缆混合排列布置图

以三角⁃水平⁃三角电缆混合排列为例，电缆敷设在隧道中，交叉互联敷设，每段长度500 m，接地电阻为 2 Ω，电缆满负荷运行时，110 ～500 kV 电缆的金属护套接地环流见表2。

表2 110～500 kV 高压电缆三角⁃水平⁃三角等段长敷设金属护套接地环流

由表2 可知：当高压电缆采用三角⁃水平⁃三角电缆混合排列、满负荷运行时，其金属护套接地环流和负荷占比超出了国家电网和南方电网的要求。因此，当采用混合排列时，应校核高压电缆金属护套的接地环流，以确保满足相关标准的要求。

1.2.3 电缆分段长度

在高压电缆线路设计中，尤其是在进行线路改造时，经常会碰到电缆长度不均匀分段的情况。当电缆长度分段不均匀时，会出现金属护套环流较大的情况。假设交叉互联三组电缆中两组电缆为标准长度为500 m，另一组电缆长度依次为300，400，600，700 m，则其接地环流见表3～表6。

表3 110 kV 高压电缆水平交叉互联不均匀分段敷设金属护套接地环流

表4 220 kV 高压电缆水平交叉互联不均匀分段敷设金属护套接地环流

表5 330 kV 高压电缆水平交叉互联不均匀分段敷设金属护套接地环流

表6 500 kV 高压电缆水平交叉互联不均匀分段敷设金属护套接地环流

由表3～表6 可知，当高压电缆分段不均匀超过20%时，大部分的高压电缆接地环流的负荷占比就超过了10%，而且满负荷运行时，接地环流也超过了100 A。因此，电缆分段应尽量均匀。

另外，国内某城市在对电力电缆故障调查报告中指出，电缆头和电缆终端故障率合计51% 以上，电缆本体故障率仅占 4.4%［2］。因此，为了提高电网的安全运行质量，减少事故发生次数，大长度高压电缆也得到了广泛应用。随着电缆段长增加，高压电缆金属护套环流也将增大。以 YJLW03 127／220 kV 1×2 500 mm2电缆等段长水平敷设交叉互联为例，电缆典型结构示意图见图6。

图6 YJLW03 127／220 kV 1×2 500 mm2电缆典型结构示意图

金属护套环流的大小与电缆段长有密切的关系，水平敷设交叉互联接地环流与段长曲线图见图7。

图7 水平敷设交叉互联接地环流与段长曲线图

由图7 可知：随着每一小段电缆长度的增加，金属护套接地环流也在成比例增长。

1.2.4 电缆运行负荷

电缆在交变电压下运行时，线芯中通过的交变电流会产生交变的磁场。根据安培环路定理，电流增加时，磁通量和磁场强度也将增加。因此，当高压电缆线芯负荷电流增加时，所产生的接地环流也将增加。假设隧道水平敷设，交叉互联三组电缆中两组电缆为标准长度为500 m，另一组电缆长度依次为400，600 m，满负荷运行时电流为I，则带电负荷分别为 0.6I，0.7I，0.8I，0.9I，则 110 ～ 500 kV 电缆的金属护套接地环流见表7～表10。

表7 110 kV 高压电缆水平交叉互联不均匀分段敷设不同带电负荷与金属护套接地环流

表8 220 kV 高压电缆水平交叉互联不均匀分段敷设不同带电负荷与金属护套接地环流

表9 330 kV 高压电缆水平交叉互联不均匀分段敷设不同带电负荷与金属护套接地环流

表10 500 kV 高压电缆水平交叉互联不均匀分段敷设不同带电负荷与金属护套接地环流

由表7～表10 可知，在电缆不均匀分段下，接地环流大小与线芯负荷密切相关。这就带来一个启示，南方电网只规定了接地电流的负荷占比，更具有科学性，但是应注意南方电网由于没有对接地电流数值进行要求，这给隧道防火带来了一定压力。

另外，电网在实际运行中，受各种因素影响，三相负荷很难以相同的电流运行，假设电缆满负荷运行时，三相电流分别为I，0.95I，0.9I，将电缆水平敷设在隧道中，交叉互联分段长度为500 m，三段等长度敷设，则110 ～500 kV 电缆的金属护套接地环流见表11。

表11 110～500 kV 高压电缆水平交叉互联等段长敷设三相不平衡运行金属护套接地环流

对比表1 和表11，可以明显发现，当电缆均匀分段且三相不平衡运行时，金属护套感应电流明显增加。

1.2.5 接地电阻

国家标准GB 50169—2016《电气装置安装工程接地装置施工及验收规范》规定，高压电缆金属护套接地电阻不能大于4 Ω［3］。金属护套接地环流在与大地形成的等效电气回路中，接地电阻的阻值也对接地环流影响比较大。以 YJLW03 127／220 kV 1×2 500 mm2电缆500 m 等段长隧道敷设为例，满负荷运行时，高压电缆金属护套接地环流与接地电阻见图8。

图8 高压电缆金属护套接地环流与接地电阻曲线图

由图8 可知：接地电阻对接地环流有影响，此外还需要注意电缆的入地电流，由于入地电流是三相接地电流的矢量和，因此，入地环流受接地电阻影响较大。

1.2.6 其他因素

由于高压电缆系统是一个复杂的系统，影响电缆接地环流的因素还有很多。

（1）电缆本体。当电缆本体受到机械损坏，白蚁侵蚀或外护套老化等情况时，轻则会造成外护套泄露电流增加，重则会造成电缆金属护套多点接地，这些都会使得金属护套环流增加。目前，国内已发生多起由于外护套损耗导致金属护套多端接地，造成电力中断的事故。另外，上海和北京等地电力公司发现电缆运行一段时间后，检查电缆表面没有发现任何损伤，但是外护套绝缘电阻与电缆投运时相比，下降了数十到数千个数量级，某些高压电缆线路的聚氯乙烯护套的绝缘电阻甚至小于0.1 MΩ·km-1。目前，国家标准缺乏对高压电缆外护套绝缘电阻长期稳定性指标的规定。外护套绝缘电阻下降使得泄露电流增加，进而增加了金属护套环流。江苏某地电缆由于护套破损，导致金属护套发生多点接地，产生较大接地环流，电缆发热严重，造成电缆沟内起火，引发火灾。

（2）地电位影响。在变电站等大接地电流附近，变电站系统的接地电流本应通过大地流回系统中性点，但是由于高压电缆金属护套为铝套，铝套面积比较大，电阻比较小，会有部分接地电流流径金属护套的现象，这样就形成了环流。辽宁某地66 kV高压电缆在变电站侧，即使电缆本体没有送电，电缆处于开路状态，检测铝护套，发现也有十几安培的环路电流流过。另外，高铁沿线电缆也会出现类似的现象。当高铁综合接地系统出现故障或轨道绝缘出现问题时，会有大量杂散电流进入电缆系统，这样会堵塞接地电流通道，从而会造成地电位升高，形成跨步电压，产生环流。陕西某地电力公司因为杂散电流堵塞接地回路，电缆产生了严重的电蚀现象。

（3）交叉互联接线错误或松脱。电缆刚投运的时候，由于交叉互联接线错误，导致交叉互联失效，从而造成接地环流急剧增加。广东某地电缆线路，投运前未做仔细检查，交叉互联接线错误，导致金属护套环流偏大。

（4）护层保护器失效。当电缆接头井长期浸泡在水中或者因其他原因导致护层保护器失效时，相当于电缆多点接地，从而造成接地环流增加。

（5）附件使用错误。交叉互联电缆三段之间采用绝缘接头做电气隔离，如果接头使用直通接头，就会造成交叉互联失效，从而产生环流。山东某地电缆线路由于交叉互联错误使用直通接头，产生环流，最后造成电缆附件热击穿。

（6）其他。影响高压电缆接地环流的因素还有很多，比如土壤电阻率，电缆间距排列均匀性，多回电缆的互相感应，交叉互联箱受潮，绝缘接头隔板绝缘性能，金属护套结构尺寸，以及电阻等。

2 金属护套接地环流解决办法

由以上分析可知，金属护套环流影响因素较多，尤其是多因素叠加，会极大地增加高压电缆金属护套环流。想要彻底消除环流，比较困难，但是可以从多个方面来降低环流。

2.1 电缆排布

电缆排布对接地环流影响较大，在每个交叉互联大段内，尽量采用同一种排列方式，避免混合排列情况出现。

电缆排布采用正三角形敷设，由于三相始终保持高度对称状态，电缆三相负荷也比较均匀，而且三相之间距离稳定，因此能够极大地减少金属护套接地环流，而且金属护套感应电压和短时过电压也小很多。需注意的是，三角形敷设的电缆载流量远小于水平敷设，为了满足负荷，三角形敷设电缆标称截面往往比水平敷设大一个规格，造成成本增加，因此需要综合权衡多方利弊。

如果采用水平交叉互联，由于水平敷设先天性的缺陷难以消除（如三相负荷的均匀性，自身的合成电压等），因此应降低其他因素的引入，以降低金属护套环路电流。

当有多回路高压电缆敷设于同一通道中时，不同回路之间间距应增大，以减少回路之间互相感应的影响。