劲性复合桩在水利工程中的应用与研究

2021-08-30徐建军王洪玉朱振宇

江苏水利 2021年8期

徐建军, 王洪玉, 朱振宇, 杭丹

(1.江苏省太湖地区水利工程管理处，江苏苏州 215218； 2.江苏省水利工程建设局，江苏南京 210029； 3.江苏省防汛防旱抢险中心，江苏南京 211500； 4.江苏省新孟河枢纽工程建管局，江苏常州 213022)

近年来，劲性复合桩作为一种适合特殊地基的地基处理技术，被广泛应用于工业与民用建筑和交通领域加固软弱地基，这种新方法在南水北调东线一期工程泗阳站水利工程建设中也得到了应用。劲性复合桩先施打半刚性水泥土类桩(M桩)，水泥未硬凝时再施打劲性桩，形成劲性复合桩(MC桩)，共同承担上部结构荷载[1-3]。劲性复合桩通过褥垫层与基础连接，褥垫层是构成劲性复合桩复合地基的重要组成部分[4]。我国住房和城乡建设部颁布的《劲性复合桩技术规程》(JGJT327—2014)中，仅有竖向承载力的计算方法，缺少劲性复合桩水平承载力方面的计算内容，水利工程中翼墙、闸室墙等承受水平力的部位需要进行抗滑验算，同时挡水水工建筑物地基基础有防渗要求，不宜采用《建筑地基处理技术规范》和《劲性复合桩技术规程》中规定的砂石材料褥垫层[5-6]。为此，本文对水利工程中劲性桩设计方法进行探讨，并对地基有防渗要求的情况，采用水泥土作为褥垫层进行现场观测研究，本文的探讨和现场试验结果，将对劲性复合桩在水利工程中的应用和推广提供参考。

1 地基处理设计

1.1 单桩与复合地基承载力计算

劲性复合桩单桩竖向承载力可按《劲性复合桩技术规程》(JGJT327—2014)中桩侧破坏面位于内、外芯界面破坏和位于外芯和桩周土的界面两种情况分别计算，然后取二者小值，但此规范验算时未校核桩身强度，设计中可按文献[7-8]中CFG复核桩顶强度确定的承载力：

Ra=ψCfckAG+ηfcuAP

(1)

式中：fck为芯桩混凝土轴心抗压强度，取混凝土强度等级的一半或混凝土轴心抗压强度设计值(kPa)；fcu为与外芯桩身水泥土配比相同的室内加固土试块(边长为 70.7 mm 的立方体，也可采用边长为 50 mm 的立方体)在标准养护条件下 90 d 龄期的立方体抗压强度平均值(kPa)；AG为劲性复合桩内芯桩身截面面积(m2)；AP为劲性复合桩外芯水泥土截面面积(m2)；ψC为芯桩工作条件系数，预制芯桩取0.9，灌注芯桩取0.8；η为桩身强度折减系数，干法可取 0.20～0.30；湿法可取 0.25～0.33。

劲性桩复合地基承载力及沉降计算可依据规范进行计算。

1.2 水平承载力计算

水利工程中劲性复合桩和地基土联合作用，以复合地基的形式共同承担上部荷载。现行《劲性复合桩技术规程》(JGJ/T327—2014)单桩水平承载力规定以现场试验确定[6]，设计时复合地基的抗滑等效强度参考广东省海堤工程设计导则中搅拌桩复合体的强度参数计算公式进行计算：

Cc=Cs(1-m)+Cp×m

(2)

tan(Φc)=(1-m)tan(Φs)+mtan(Φp)

(3)

式中：Cc、Φc分别为复合地基黏聚力(kPa)、内摩擦角(°)；Cs、Φs分别为桩间土黏聚力(kPa)、内摩擦角(°)；Cp、Φp分别为桩体黏聚力(kPa)、内摩擦角(°)。

计算出复合地基等效强度参数后，依据相关规范计算地基土的综合摩擦角计算其稳定性。

1.3 褥垫层设计

工程设计上褥垫层设计主要参照规范，凭经验进行设计。依据文献[6]，桩顶和基础之间应设置褥垫层，褥垫层材料宜用中砂、粗砂或级配砂石，碎石最大粒径不宜大于30 mm，厚度宜取150～300 mm。然而，大部分水利工程挡水建筑物对地基基础有防渗要求，不宜采用该规范中规定的砂石材料褥垫层，为此依据以往水利行业设计经验，可采用20～30 cm厚的水泥土作为劲性桩复合地基的垫层。

2 工程实例及加固效果

2.1 工程概况及地质条件

奔牛水利枢纽工程为新孟河延伸拓浚工程干河枢纽工程之一，位于常州市奔牛镇新孟河与京杭运河交汇处，工程的主要任务包括防洪、引排水和通航，枢纽由京杭运河立交地涵、船闸、节制闸和孟九桥组成。

枢纽中船闸闸首、闸室、节制闸以及大部分翼墙、导航墙底板均坐落于②3层淤泥质重粉质壤土层上，该土层在建筑物底板下厚度约8～10 m，局部深度达到15 m，②3层土体含水率41.9%、塑性指数为17.2，地基土体局部含有腐蚀质，其地基允许承载力为70 kPa，不能满足建筑物地基承载力的要求，地基土层及其基本性质见表1。

表1 地基土层基本物理力学性质指标

设计采用劲性复合桩进行地基处理，桩长为12 m，内芯直径22 cm、外芯直径70 cm，经计算单桩承载力特征值为420 kN，桩间距1.25 m，复合地基承载力特征值180 kPa，桩顶设置20 cm厚的水泥掺量8%的水泥土作为褥垫层。

2.2 试桩

在工程桩施工之前，于工程场地进行试桩试验，检测该桩型的适用性及承载性能。现场试桩检测采用单桩静载荷试验进行，采用由主梁(工字钢)、次梁和配重块搭成的压重平台反力装置，配重块堆积，最大压重量为1 000 kN。试桩桩头情况和加载装置分别为图1、图2所示。

图1 现场试桩桩头情况

图2 现场试桩加载装置

采用慢速维持荷载法，用电动油泵逐级加载，共分10级加载至承载力特征值的2倍。卸载采用5级卸载，单级卸载量为单级加载量的2倍。荷载值通过压力传感器测量传输给测试仪自动记录；工程桩(试桩)沉降则通过对称正向布置于桩头承压板的位移传感器测量，传输给测试仪自动记录。试桩结果表明该工程所抽测的劲性复合桩试桩的Q-S曲线均为缓变型，根据JGJ106—2014方法综合分析确定，该工程试桩抽测的6根劲性复合桩的单桩竖向抗压承载力Qu≥826 kN，满足设计承载力要求。

图3为6个试桩的荷载-沉降曲线。

图3 试桩的荷载-沉降曲线

2.3 工程桩监测

为对劲性复合桩加固的质量进行检验，并为计算理论提供依据和设计参数，在施工过程中在现场根据不同的地质条件及设计参数布置监测断面和埋设监测仪器，以对劲性复合桩复合地基在上部荷载作用下桩和桩间土的沉降、桩土应力分担等变化规律进行研究。监测断面仪器布置见图4。

图4 应力计表面沉降设备埋设布置图(单位：cm)

填筑阶段每上一层土观测1次，或每3～5 d观测1次，填土完成后逐步过渡到每10～15 d观测1次，并根据数据情况随时加密监测。

表面沉降变化规律是对墙后填土施工速度进行动态控制的重要指标，其值也反映了软土地基处理的效果，图5为其沉降—填土高度—时间关系曲线，其中Ta、Td分别为翼墙左右两侧布置在桩间土上的沉降板，Tb为布置在桩顶上的沉降板，Tc为与Tb所在桩的对称位置桩的水泥土上的沉降板。由图可以分析得出以下规律：各断面的表面沉降随着填土高度的增加，沉降量相应增大，沉降过程线存在几个较明显的拐点。

图5 西侧断面填土—表面沉降变化规律

荷载填筑初期桩顶和桩间土的沉降均较小，沉降发生的速率较慢，尤其是桩顶几乎不发生沉降，说明此时荷载主要由桩间土承担；当填筑高度达到8.5 m时，桩顶和桩间土沉降速率均有增大的趋势，但桩间土的沉降速率要大于桩顶的沉降速率，上部荷载在桩顶和桩间土上进行着调整。

测得的桩顶和桩间土应力随填土荷载的变化过程线如图6所示，各断面变化规律均较相似，可以看出随着荷载的增加桩顶及桩间土的应力均相应提高，但二者的增加规律却有较大的差异。从该断面的桩土沉降差异发展过程线可以看出，在桩土沉降差基本维持稳定的前提下，桩土之间仍会产生一定的应力调整，这主要是底板下水泥土垫层已处于压实状态，而桩顶压力更大导致垫层更为密实，垫层和桩及桩间土结合紧密后，桩土沉降差很小的发展即会引起桩土应力相对较大的调整。