带束层膨胀对轮胎接地印痕的影响研究

2021-07-23崔志博侯丹丹苏召乾张春生王友善刘宇艳粟本龙

橡胶工业 2021年1期

崔志博，侯丹丹，苏召乾，张春生，王友善，刘宇艳，吴健，粟本龙

（1.哈尔滨工业大学化工与化学学院，黑龙江哈尔滨 150001；2.哈尔滨工业大学航天学院，黑龙江哈尔滨 150001；3.中策橡胶集团有限公司全钢子午胎研究所，浙江杭州 310008）

带束层是子午线轮胎的核心部件，起着箍紧胎体、承受周向拉力和增加轮胎稳定性的作用[1-2]。全钢子午线轮胎的带束层包括普通带束层和0°带束层。普通带束层由若干层与轮胎周向呈15°到20°的普通钢丝帘线构成，0°带束层钢丝帘线与轮胎周向呈0°，位于普通带束层端部，由高伸张钢丝帘线构成，起着减小普通带束层端部变形和提高轮胎耐久性能的作用。带束层角度和力学性能对轮胎性能有很大影响，是轮胎结构设计的关键参数[3]。

在轮胎生产过程中，普通带束层的角度会发生变化，与其裁断角度出现差异，这主要有两方面的原因：（1）轮胎成型时，带束层等部件先贴于带束鼓上，此时带束层为平直几何构型，在后序成型胶囊的推动下，带束层会发生变形，导致带束层角度相应发生变化；（2）轮胎硫化过程中，由于内部高压过热水或高压高温蒸汽的作用，使胶料具有流动性，在压力作用下，胎面胶流入模具的花纹沟槽，此时带束层发生膨胀，导致钢丝帘线角度和间距均发生变化。另外，由于胎面为弧形，在轮胎成型和硫化过程中，带束层会发生弯曲，进而导致带束层角度发生变化[4]。0°带束层在轮胎成型和硫化阶段的膨胀会使其产生预应力并发生力学性能改变。

然而，轮胎成型和硫化过程导致的带束层角度和力学性能变化一直被忽视，相关研究鲜见报道。目前，轮胎仿真分析基本都将普通带束层角度设为其裁断角度，将0°带束层简化为线弹性材料，这会导致仿真结果不准确[5-7]。因此，本工作考虑轮胎生产过程中带束层膨胀导致的角度和力学性能变化，研究其对轮胎接地印痕的影响。

1 普通带束层膨胀引起的钢丝帘线角度变化

假设带束层从贴合在成型鼓到轮胎成型的过程中钢丝帘线有一定伸长，伸长率为ɛ，轮胎成型前后带束层结构参数的几何关系如图1所示[8]，其中A和B为成型前带束层上钢丝帘线的端点，A1和B1为成型后带束层上钢丝帘线的端点。结构参数间的公式如下：

图1 轮胎成型前后带束层的结构参数示意Fig.1 Structural parameters of belt before and after tire forming

图2 带束层膨胀前相邻两根钢丝帘线间距示意Fig.2 Distance between two adjacent steel cords before belt expansion

式中，u0为带束层膨胀前相邻两根钢丝帘线沿轮胎周向的间距，N为钢丝帘线根数，s0和s分别为带束层膨胀前后相邻两根钢丝帘线的垂直间距。

式（4）基于带束层上两相邻节点间线性长度的伸张关系而得，当α改为钢丝帘线与轮胎周向角度时，式（4）的正弦符号将会变为余弦符号，此时其被称为带束层膨胀的修正的余弦法则。

假设相邻两根钢丝帘线的垂直距离为常数时，得到钢丝帘线角度变化的正弦法则（所用角度与文献所用角度互余，采用传统文献的方法以正弦命名）为[9]：

式中，E和λ为常数或半径坐标的函数，没有固定的数值或表达式，常需根据经验或试验确定。

以上各种钢丝帘线角度变化法则均根据斜交轮胎胎体考虑，斜交轮胎胎体与子午线轮胎带束层在结构上的最大区别为边界条件不同。斜交轮胎胎体可视为两端固定，而子午线轮胎带束层的两端为自由状态，因此子午线轮胎带束层的膨胀还存在边缘效应。带束层膨胀的边缘效应导致带束层几何参数的变化包括两部分：（1）与带束层中间部位相比，由于缺少约束，带束层边部钢丝帘线不会形成几何上的四边形网格，更容易发生间距变化，而角度变化相对较小；（2）由于缺少约束，加之测地线效应，会使带束层边部钢丝帘线角度变化较大。这两种影响的共同作用最终会导致带束层钢丝帘线角度发生何种变化目前并不明确，但无论是钢丝帘线角度变化还是间距变化，最终均反映带束层对胎体箍紧作用的强弱。

为了考察不同带束层膨胀的钢丝帘线角度变化法则的区别，以α0＝70°为例，分析不同膨胀率（p）和不同法则下带束层钢丝帘线角度的变化规律。其中，膨胀率的定义为：

不同膨胀率下带束层钢丝帘线角度变化规律如图3所示。

图3 不同膨胀率下带束层钢丝帘线角度变化规律Fig.3 Angle variation of belt steel cord under different expansion rates

从图3可以看出：在α0一定时，随着膨胀率的增大，带束层钢丝帘线角度增大；正弦法则和正切法则下带束层钢丝帘线角度随着膨胀率的变化基本呈线性规律，并且正弦法则和正切法则下带束层钢丝帘线角度变化与余弦法则下差别较大；无论是修正的余弦法则还是广义的余弦法则，带束层钢丝帘线角度随着膨胀率的变化均呈现非线性关系。

根据文献[9]，当膨胀率低于20%时，E＝0.9的广义的余弦法则和ε＝0的修正的余弦法则均能得到较准确的结果；当膨胀率大于20%时，采用E＝0.9的广义的余弦法则才能获得较准确的结果。然而，从图3可以看出，在膨胀率为6.4%，根据E＝0.9的广义的余弦法则和ε＝0的修正的余弦法则所计算的带束层钢丝帘线角度差值可达5°，这说明文献[9]的结论具有局限性，带束层钢丝帘线角度变化法则的预测准确度与带束层裁断角度和轮胎结构设计相关。

对于修正的余弦法则，伸长率是一个很好的调控因数，通过调节伸长率，可实现带束层钢丝帘线角度设计值的变化，并且当ε＝0和ε＝0.01时的两条带束层钢丝帘线角度变化曲线包络了E＝0.9时的广义余弦法则曲线。

综上分析，轮胎带束层膨胀导致的钢丝帘线角度变化非常复杂，与其成型和硫化的膨胀率相关，不仅存在钢丝帘线伸长率和测地线的影响，还存在边缘效应的影响，同时与结构设计密切相关，很难从理论上预测各种带束层钢丝帘线角度变化法则的结构参数。因此，只能通过成品轮胎的特定性能来反推带束层钢丝帘线角度变化法则的结构参数。在众多带束层钢丝帘线角度变化法则中，修正的余弦法则具有很好的可控性，能够较好地表征带束层膨胀引起的钢丝帘线角度变化。由于轮胎带束层角度对轮胎的接地印痕有很大影响，并且接地印痕是轮胎测试的首要指标，下面研究带束层角度变化对轮胎接地印痕的影响。

2 普通带束层膨胀对轮胎接地印痕的影响

以235/75R17.5轮胎（无0°带束层）为例，采用Abaqus仿真系统对轮胎结构进行仿真分析，带束层钢丝帘线采用Rebar单元模拟，Abaqus仿真系统内嵌了表征Rebar单元带束层钢丝帘线角度变化的上升方程，即式（4）和（7），通过设置钢丝帘线的伸长率和半成品钢丝帘线半径即可自动生成随着该半径变化的Rebar角度。在轮胎充气压力为0.76 MPa，静态载荷为1.8 t时，带束层膨胀对轮胎接地印痕的影响（含仿真结果和试验结果，试验结果采用Tkscan压力毯测试）如图4所示。

图4 普通带束层膨胀对轮胎接地印痕的影响Fig.4 Effect of common belt expansion on tire ground footprint

从图4可以看出：当未考虑带束层膨胀（即未使用上升方程）时，轮胎的接地印痕呈胶囊形，两端长度较小，中间长度较大，与试验测试结果有明显区别；当考虑带束层膨胀时，在两端第1个花纹沟处接地印痕长度增大，明显大于中间部位长度，且接地印痕形状与试验测试结果吻合良好，说明考虑带束层膨胀效应的轮胎性能仿真方法更加合理。这主要是由于带束层膨胀之后改变了带束层钢丝帘线角度。对考虑带束层膨胀与否的轮胎结构仿真模型对比分析，发现考虑带束层膨胀时，带束层中间的钢丝帘线角度基本不发生变化，带束层边部的钢丝帘线角度变化约3°，从而降低了带束层对其边部的束缚能力；不考虑带束层膨胀的仿真模型中带束层钢丝帘线角度均为设置的裁断角度，较考虑带束层膨胀时对印痕边部的束缚能力大，因此出现图4中的仿真结果。

3 0°带束层钢丝帘线特性

轮胎带束层钢丝帘线特性对轮胎性能有着极其重要的影响。带束层钢丝帘线可分为普通钢丝帘线和高伸张钢丝帘线（见图5），其宏观结构可用捻距和捻角来标识[11]，如图6所示。

图5 带束层钢丝帘线示意Fig.5 Belt steel cord

图6 带束层钢丝帘线的捻距和捻角示意Fig.6 Lay length and twist angle of belt steel cord

普通钢丝帘线的捻距较大，捻角较小，高伸张钢丝帘线则反之。当钢丝帘线承受拉力时，较大捻距和较小捻角的钢丝帘线变形较小，在应变较小时便能承受较大的拉力，而高伸张钢丝帘线承受拉力时先发生结构变形，变化趋势为捻距增大，捻角减小，这样钢丝帘线中的细丝才能更充分地承受拉伸应力。

普通带束层（如第1，2和3带束层）一般采用普通钢丝帘线，而0°带束层一般采用高伸张钢丝帘线，如图7所示。典型的普通钢丝帘线和高伸张钢丝帘线的拉伸曲线如8所示。

图7 普通钢丝帘线和高伸张钢丝帘线在带束层中的位置示意Fig.7 Position of common steel cord and high elongation steel cord in belt

从图8可以看出：普通钢丝帘线的拉伸曲线斜率较大，基本呈线性，最大伸长比只有2.3%左右；高伸张钢丝帘线的拉伸曲线具有比较平坦的区段，当承受0.05 kN拉力时其伸长比就达2.3%，当应力继续增大，拉伸曲线斜率明显增大。高伸张钢丝帘线这种拉伸特性对轮胎性能影响很大，传统的轮胎性能仿真分析一般没有考虑高伸张钢丝帘线的这一特性，仅采用线弹性本构模型来表征钢丝帘线的力学行为，由此导致仿真结果不够准确。

图8 普通钢丝帘线和高伸张钢丝帘线的拉伸曲线对比Fig.8 Comparision of tensile curves between common steel cord and high elongation steel cord

4 0°带束层膨胀对轮胎接地印痕的影响

轮胎在硫化后0°带束层钢丝帘线具有一定的预应变，在分析轮胎充气和变形时，应考虑0°带束层钢丝帘线的预应变对轮胎拉伸曲线的影响。成品轮胎中0°带束层钢丝帘线的预应变可由下式计算：

式中，ε0为0°带束层中钢丝帘线的预应变，dv为成品轮胎中0°带束层的半径，d0为带束鼓上0°带束层的半径。

为了解决轮胎性能仿真结果不准确的问题，需要考虑0°带束层的钢丝帘线预应变对仿真结果的影响，通过对带束层钢丝帘线拉伸曲线进行平移处理（将钢丝帘线拉伸曲线的预应变部分数值去除）可实现此功能。

为了验证0°带束层钢丝帘线特性对轮胎性能的影响，选取具有典型0°带束层结构的轮胎进行分析，不同预应变下0°带束层钢丝帘线拉伸应力-应变曲线如图9所示。

图9 不同预应变下0°带束层钢丝帘线拉伸应力-应变曲线Fig.9 Tensile stress-strain curves of 0° belt steel cord under different prestrain

从图9可以看出，随着预应变的增大，0°带束层钢丝帘线拉伸应力-应变曲线的平坦区段缩短。将图9中不同预应变下的钢丝帘线特性代入相同的轮胎仿真模型进行计算，轮胎接地印痕如图10所示。

从图10可以看出，不同0°带束层钢丝帘线预应变的轮胎接地印痕差别很大，随着预应变的增大，接地印痕端部长度逐渐减小，接地印痕从明显的“蝴蝶形”转变为近似矩形。这主要是由于0°带束层钢丝帘线预应变的微小改变对轮胎的磨耗性能和耐久性能等会产生很大的影响，因此在进行轮胎性能仿真分析中考虑0°带束层钢丝帘线特性是必要的。通过与实测结果对比（见图11），发现0°带束层钢丝帘线的预应变为0时轮胎接地印痕与实测结果相差较大，而预应变为0.014时吻合较好，这从逆向证明了0°带束层钢丝帘线预应变的存在，证明了本工作的合理性。