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不同碳源对餐厨废水短程硝化反硝化处理效果的影响

2020-09-10金涛刘和林俞华勇刘波吴凌涛

科技尚品 2020年5期
关键词:市政给排水质量控制施工技术

金涛 刘和林 俞华勇 刘波 吴凌涛

摘 要:采用硝化反硝化处理机制处理餐厨废水,会存在碳源不足问题,且总氮去除率比较低。此次研究,比较不同碳源与处理效果的影响关系,深入分析餐厨废水的脱氮方式。通过研究结果可知,不同碳源对系统各单元的运行效果基本一致,废水化学需氧量、总氮与氮氢物质的浓度下降。

关键词:市政给排水;施工技术;质量控制

中图分类号:X799.3 文献标识码:A

生物脱氮过程涉及到氨化、硝化、反硝化过程。由于污水排放标准持续提升,对氮去除率的要求不断严格,开始出现较多新型脱氮技术工艺,该类技术在占地面积、碳源和能源等方面具备显著优势。短程硝化反硝化可以将硝化过程停留在亚硝化阶段,避免氮氢离子氧化[1]。在缺氧环境中,氮氢离子属于电子受体,被部分有机物质利用后,会产生氧化反应,以此实现短程生物脱氨效果。该过程的电子供体一般源于废水的可溶性物质中[2]。在生物脱氮处理期间,可溶性物质比较少,极易造成电子供体不足,影响反硝化过程。如果污水处理对反硝化速率的需求度高,则必须应用碳源处理[3]。

1 试验操作步骤

1.1 餐厨废水水质

此次试验所应用的水源,为湖州长兴金耀资源再生利用有限公司经过厌氧发酵的废水。废水的化学需氧量密度为738~1854,氮氢离子密度为644~1387mg/L,pH值为7.7~8.3,氨氮密度为12~82mg/L,二氧化氮密度小于5mg/L,总氮密度在655~1406mg/L。

1.2 试验装置和工艺流程

该餐厨垃圾处理厂内的试验装置,工艺流程如图1所示。试验装置组成包括污泥沉淀池、试验反应器。其中,试验反应器材质为不锈钢,长、宽分别为100cm、40cm,水深度为50cm,装置容积为200L,共划分为好氧区、微氧区、缺氧区,污泥沉淀池材质为不锈钢板,内容积为40L。缺氧区使用搅拌器搅拌处理,好氧区和微氧区应用蠕动泵控制,通过温控装置将反应温度控制在30℃。此次工艺应用前置反硝化处理,废水可以进入到缺氧段,混合回流污泥、硝化液和亚硝化液,确保碳源的应用效率,以此去除总氮。微氧区的低环境监测氧参数环境,可以加强硝化菌活性,以确保亚硝化菌可以通过氨氮产生亚硝化反应。

1.3 外加碳源

对不同碳源与硝化反硝化处理效果的影响关系进行比较,采用生物柴油生产废水、餐厨废水原水、工业甲醇作为外加碳源。甲醇作为反应催化剂,反应完成后进行脱甲醇、甘油分离与水洗处理,该处理过程会产生废水,且废水碱性比较高,化学需氧量高,降解难度小。

1.4 试验方法

待运行稳定后,系统二氧化氮累积率大于90%,将碳源(4000mg/L)投入到进水中,可以获得最佳脱氮效果[4]。所以,在投加原水量和生产废水量时,应当将4000mg/L作为剂量标准,设置不同运行工况。

1.5 测定项目和方法

通过重铬酸钾法检测化学需氧量,应用纳氏试剂光度法检测氨氮离子,选择紫外分光光度法测定硝态氮。使用N-乙二胺光度法检测亚硝态氮,使用过硫酸钾氧化光度法检测总氮。

2 结果与讨论

2.1 不同碳源条件下的化学需氧量去除度

待系统运行稳定时,每相隔15d,改变外加碳源种类和添加量,系统化学需氧量去除效果如图2所示。反应器进水的化学需氧量为4702mg/L~6085mg/L,平均值为5394mg/L;出水化学需氧量为312mg/L~865mg/L,平均值为589mg/L。整个试验过程的化学需氧量去除率为90.11%。通过分析工况1和工况2可知:外加碳源为生物柴油和甲醇时,系统出水的化学血样量在350mg/L,去除率为92%。主要是由于生物柴油生产废水的化学需氧量由甲醇提供,反硝化菌可以利用有机物。工况3将碳源5000mg/L投加到进水中,然而出水化学需氧量浓度变化幅度比较小,多是由于反硝化菌和异养菌应用化学需氧量。

在工况4、5、6阶段,外加碳源为废水原水,出水化学需氧量持续增加,高达865g/L,系统对化学需氧量的去除率也低于85%。主要是由于原水中,化学需氧量存在富里酸类、腐殖酸类物质,无法被异养菌和反硝化菌所应用。通过对以上三个阶段比较可知,原水经过水解酸化时间越长,越可以降解大分子有机物,因此被异养菌和反硝化菌的利用度比较高。水解酸化时间持续减少,出水化学需氧量越高,系统化学需氧量的去除率会呈现出下降趋势。

2.2 不同碳源条件下的氨氮去除率

氨氮去除率示意图如图3所示,通过分析可知,进水氨氮的密度为788~1213mg/L,平均值为1001mg/L。然而出水的氨氮密度为10mg/L,系统对氨氮的去除率超过96%。由于系统好氧单元可以彻底去除氨氮,因此在前三个处理环节中,进水氨氮的密度在900mg/L,出水氨氮去除率超过98%。后三个处理环节的氨氮存在波动,但是低于20mg/L,主要是废水原水存在有机氮所致。废水原水中的化学需氧量降解难度大,会使系统内氨氧化菌无法及时氧化氨氮,从而导致氨氮浓度上升[5]。

2.3 不同碳源情况下的总氮去除效果

在不同运行工况下,系统对总氮的去除效果如图4所示。由图4可知,进水总氮密度为1028~1437mg/L,平均为1233mg/L。通过分析工况1和工况2可知,出水总氮无明显变化,总氮平均去除率在92.14%。由于生产废水、甲醇的化学需氧量容易被反硝化菌所应用,因此具备良好的生物脱氮效果。比较分析工况2和工况3可知,在工况3条件下,出水总氮存在上升趋势,但总氮去除率降低。说明,即使增加柴油生产废水的添加量,也无法提升脱氮效果。柴油生产废水中存在含氮化合物,当添加量比较大时,将会加剧系统运行负担[6]。当水解酸化时间比较短时,则会增加出水总氮的浓度。废水原水大分子物质不能全部转化为小分子物质,系统中反硝化菌无可用有机物,因此会增加出水中的总氮浓度。

3 结语

将废水原水、柴油生产废水和甲醇作为外加碳源时,不会影响洗出水的化学需氧量。洗出水的化学需氧量密度在350ml/L左右,平均去除率为92.1%。减少原水水解酸化时间,出水化学需氧量持续增加,去除率显著降低。不同外加碳源不会影响氨氮的去除效果,且出水氨氮浓度小于20mg/L,平均去除率在97.11%。将废水原水和柴油生产废水作为外加碳源时,会增加出水氨氮浓度,还会提升生产废水的添加量,化学需氧量不存在显著变化,然而出水总氮去除率下降、缩短水解酸化时间,也会导致出水总氮持续增加,去除率显著降低。

参考文献

[1] 邬振江,颜成,杨德坤,等.大型餐厨垃圾处理厂沼液处理工艺的运行效果分析[J].南京农业大学学报,2019,43(03):485-491.

[2] 姜忠磊,左新星,汪洋,等.餐厨与垃圾焚烧一体化协同设计工艺研究及现场应用分析[J].中国新技术新产品,2019,28(03):119-123.

[3] 刘军,张迪,孙少龙,等.餐廚垃圾废水的预处理及UASB厌氧消化小试研究[J].环境卫生工程,2019,27(06):76-79.

[4] 宁红艳.餐厨、地沟油垃圾处理与生活垃圾焚烧发电处理的一种新型结合模式[J].绿色科技,2019,16(22):138-140.

[5] 曾俏俏,吴娟娟,郑文彦.珠三角地区餐厨废弃物资源化利用工程主要环境影响及治理措施[J].环境保护与循环经济,2019,39(06):11-14,46.

[6] 刘亦陶,魏佳,李军.废弃生物质水热炭化技术及其产物在废水处理中的应用进展[J].化学与生物工程,2019,36(01):1-10.

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