膨润土黏结剂对活性焦脱硝性能的影响

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(1.煤炭科学技术研究院有限公司 煤化工分院，北京 100013;2.煤基节能环保炭材料北京市重点实验室，北京 100013;3.煤炭资源高效开采与洁净利用国家重点实验室，北京 100013)

0 引 言

近年来我国颁布了一系列国家/行业标准，对火电厂、燃煤锅炉、钢铁烧结、炼焦化学等行业排放烟气中大气污染物的管控力度加大。活性焦干法烟气净化技术可实现烟气中SO2、NOx、重金属等污染物的联合脱除，是实现烟气排放标准的有效技术手段[1-3]，且凭借水资源消耗少、SO2可资源化利用、无二次污染、吸附剂无害化循环利用等特点，得到迅猛发展[4]。脱硫脱硝活性焦作为干法烟气净化技术的吸附剂是技术的关键，其制备过程中成型工序需加入质量分数30%～40%的高温煤焦油作为黏结剂[5]。目前，高温煤焦油价格在4 000元/t左右，占原料成本近50%，成为制约总体经济性的最大因素，因此探索优质廉价的黏结剂非常重要。田斌等[6]、张香兰等[7]分别以煤沥青和膨化淀粉复合、聚乙烯醇作为黏结剂制得了比表面积较高、吸附性能较好的柱状活性炭，所得样品的强度仅在70%以上。丁佳丽[8]自主研发了非沥青黏结剂NPA用于活性炭制备，制得了微孔结构更为发达、机械强度达89%的煤基活性炭。总体来看，目前利用非沥青类黏结剂制得活性炭虽可获得较高比表面积和较优吸附性能，但产品机械强度不足，不利于工业化应用。

膨润土是以蒙脱石为主要矿物成分的非金属矿产，具有良好的热稳定性和化学活性，国外已在工农业生产24领域100多个部门中应用，有300多个产品，在国内广泛应用于型煤工业中的复合黏结剂组分[9]，价格较高温煤焦油低70%以上，但目前鲜见膨润土作为黏结剂应用于活性焦工业的报道。张秋利等[10]以年轻烟煤为原料、膨润土为黏结剂制备型煤时发现，膨润土含量为7%、水分14%～16%时，型煤平均抗压强度高达1 420 N。郭振坤等[11]认为，膨润土可通过物理吸附作用与煤粒充分接触，形成大量絮凝体结构单元，包裹煤粒进而提高型煤的冷强度、热强度、热稳定性等性能;热解温度达到461 ℃时形成较明显的失重速率峰。上述学者研究结果对膨润土用于活性焦制备过程中的成型、炭化等工序均具有借鉴意义。本文在目前市售脱硫脱硝活性焦生产原料煤配比的基础上，考察了膨润土黏结剂对活性焦碘值、灰分、装填密度、耐磨强度、耐压强度、孔隙结构、脱硝效率等性能的影响，以期为膨润土作为黏结剂应用于活性焦工业提供依据。

1 试 验

1.1 试验原料

试验选用A、B、C、D四种原料制备活性焦样品，原料工业分析、元素分析、镜质组平均最大反射率见表1。

表1原料的工业分析、元素分析、黏结指数和镜质组平均最大反射率
Table1Proximateanalysis,ultimateanalysis,cakingindexandmeanmaximumreflectanceofvitriniteofcoalsample

原料工业分析Mad/%Ad/%Vdaf/%元素分析Cdaf/%Hdaf/%Odaf/%St,d/%GR.IRo,max/%A7.905.947.5094.193.882.300.2802.775B5.823.5836.9981.844.7011.830.3600.623C2.1910.4727.1187.135.104.730.67771.079D3.1613.4611.5981.241.782.330.460—

由表1可知，4种原料的干燥无灰基挥发分分别为7.50%、36.99%、27.11%、11.59%，黏结指数分别为0、0、77、0，只有原料C有较强的黏结性，原料A、B、C的镜质组平均最大反射率分别为2.775%、0.623%、1.079%。

对试验使用膨润土进行成分全分析，结果见表2。由表2可知，膨润土的主要成分为SiO2和Al2O3，SiO2含量为65.68%，Al2O3含量为14.38%，Fe2O3含量也较高，为4.34%，水分为2.48%，烧灼减量为6.34%。

表2膨润土成分全分析
Table2Compositionanalysisofbentonite

成分SiO2Al2O3Fe2O3TiO2CaOMgONa2OMnO2SO3P2O5H2OK2O含量/%65.6814.384.340.571.501.720.830.070.220.142.482.50

1.2 样品制备

活性焦样品经过原料配煤、制粉、捏合、炭化、活化等工艺制得，具体流程如图1所示。

图1 活性焦样品制备工艺流程Fig.1 Preparation process of activated coke

采用颚式破碎机将4种煤样分别破碎至6～12 mm，再经球磨机使煤样磨至98%通过0.074 mm筛网。在捏合机中同时加入一定比例的无烟煤、长焰煤、焦煤、兰炭和适量黏结剂捏合一定时间，形成混合均匀的膏状物料，利用四柱液压机将捏合后的膏状物料通过模具压制成条(φ9 mm)，并切成长度10～12 cm的料条。

活性焦炭化、活化过程均在外热式回转炉中进行，升温速度均采用程序升温控制仪精确控制。活化采用工业上最常用的物理活化法，活化剂为过热水蒸气，用计量泵控制。将料条装入回转炉内，以5 ℃/min升温速率升至650 ℃，保温60 min后取出放入充氮容器内自然冷却，制成炭化料。炭化料在升温至850 ℃的回转炉内，以2.4 mL/(g·h)通入水蒸气，保温30 min后取出，置于充氮容器内自然冷却，制成活性焦样品。

试验中以膨润土和高温煤焦油作为复合黏结剂，黏结剂加入总量为膏状物料质量的40%，二者加入量见表3，其中样品S0仅以高温煤焦油作为黏结剂，样品S4仅以膨润土作为黏结剂，5个样品的原料煤配比均相同。

表35种样品的黏结剂加入量
Table3Amountofbinderaddedtosamples

样品黏结剂加入量/%膨润土高温煤焦油S0040S11030S22020S33010S4400

1.3 样品检测方法

试验中样品的理化分析检测包括碘值、灰分、装填密度、耐磨强度、耐压强度等指标，分别按照GB/T 7702—2008《煤质颗粒活性炭试验方法》进行。

试验中使用美国康塔仪器公司的Autosorb-1气体吸附仪通过低温氮气吸附-脱附方法测定各样品的比表面积、孔容积等孔结构参数。样品经过300 ℃脱气4 h后，置于被77 K液氮浸没的样品管中分析，得到其对N2的吸附/脱附等温线，并利用BET方程及密度函数理论(density functional theory，DFT)解析得到样品的BET比表面积和孔容积等孔结构参数。

1.4 脱硝性能评价

利用实验室自行搭建的固定床反应器评价样品的脱硝性能，评价装置如图2所示。

图2 脱硝性能评价装置示意Fig.2 Evaluation device for denitrification

整个装置分为配气系统、固定床反应器、尾气评价及处理系统，其中配气系统由高压钢瓶气提供N2、O2、NO、NH3等气体，通过水蒸气发生器产生水蒸气;固定床反应器的内径为54 mm，有效高度即活性焦样品装填的高度约为440 mm，通过电加热、控温;反应后的气体通过红外在线分析仪进行检测，尾气吸收瓶处理后排空。

试验中配制的混合气体包括NO、O2、水蒸气、NH3和N2，总流量为0.40 Nm3/h，其中NO体积分数0.03%，NH3体积分数0.03%，O2体积分数6%，水蒸气体积分数10%，N2作为平衡气体。固定床反应器的样品装填量为1 L，当床层温度达到反应温度120 ℃并稳定0.5 h后，通入混合均匀的气体开始脱硝评价反应，定时测定并记录出口气体中NOx浓度，当连续3 h尾气中NOx体积分数测量值偏差不超过5×10-6，且处于均值附近波动时，认为进入脱硝稳定段，停止试验。

采用NO转化率η表征样品的脱硝效率，计算公式为

η=(φ0-φ1)/φ0×100%

(1)

式中，η为脱硝率，%;φ0为原料气中NOx体积分数，%;φ1为试验终止时尾气中NOx体积分数，%。

2 结果与分析

2.1 膨润土黏结剂对活性焦样品理化性能的影响

2.1.1 对碘值、装填密度的影响

试验对5种活性焦样品的碘值和装填密度进行检测，考察了膨润土加入量对碘值和装填密度的影响，结果如图3所示。

图3 膨润土加入量对活性焦样品碘值、装填密度的影响Fig.3 Effect of bentonite addition on iodine value and loading density of activated coke samples

由图3可知，膨润土加入量从0增加到40%，样品碘值先增大后减小。加入量为20%时(样品S2)，碘值最大，达到了406 mg/g;加入量为40%时(样品S4)，碘值最小，仅为329 mg/g。样品S1、S2和S3的碘值均高于样品S0(碘值342 mg/g)，这是由于试验使用的膨润土中含有K、Na、Ca、Fe等碱金属、碱土金属及过渡金属元素(表2)对活化过程的碳-水反应具有催化作用[12]，使活性焦的活化程度加深，促进了活性焦孔隙发育，碘值增大。

膨润土加入量从0增加到30%，样品装填密度逐渐增大，加入量为30%时(样品S3)，装填密度最大，达到了627 g/L。这是由于膨润土密度为2～3 g/cm3，而活性焦密度为0.6～0.7 g/cm3，导致活性焦装填密度随着膨润土加入量的增加而增大。样品S4在制备过程中出现了严重的破碎、粉化现象，所以碘值和装填密度均低于正常水平。

2.1.2 对灰分、耐压强度、耐磨强度的影响

对5种活性焦样品的灰分、耐压强度、耐磨强度进行检测，考察了膨润土加入量对碘值和装填密度的影响，结果如图4所示。

图4 膨润土加入量对活性焦样品灰分、耐压强度、耐磨强度的影响Fig.4 Effect of bentonite addition on ash content,compressive strength,abrasion resistance of activated coke samples

由图4可知，样品灰分随膨润土加入量的增加而逐渐增大，无膨润土加入时(样品S0)，样品灰分仅为7.76%，膨润土加入量为40%时(样品S4)，样品灰分达到了30.75%。这是由于膨润土主要成分为SiO2、Al2O3、Fe2O3等非金属或金属氧化物，在样品的制备过程中无法完全逸出，最终会以灰分形式留在活性焦样品中。

样品的耐压强度随膨润土加入量的增加而逐渐降低，无膨润土加入时(样品S0)，样品耐压强度为682 N，膨润土加入量为40%时(样品S4)，样品耐压强度仅为114 N。另外，活性焦样品的耐压强度和灰分呈现明显的负相关性。样品的耐磨强度同样随膨润土加入量的增加而逐渐降低，但除样品S4外降幅不大，无膨润土加入时(样品S0)，耐磨强度为99.2%，膨润土加入量为40%时(样品S4)，耐磨强度为87.6%。

2.2 膨润土黏结剂对活性焦样品孔结构的影响

对5种活性焦样品的孔结构参数进行检测，包括BET比表面积、总孔容积和微孔容积，结果见表4。

表4样品孔结构参数的检测结果
Table4Structureparametersofsamples

样品BET比表面积/(m2·g-1)孔容/(cm3·g-1)总孔微孔S0253.110.142 30.099 5S1314.150.147 70.119 9S2329.700.159 60.125 1S3267.470.129 40.104 3S4237.550.123 90.094 3

由表4可知，试验中制得的活性焦样品比表面积较低，孔隙并不十分发达，说明样品是由炭化料浅度活化制成。总体来看，膨润土加入量从0增加到40%，活性焦样品孔隙发达程度先增大后减小，其中样品S2的孔隙最为发达，其BET比表面积329.70 m2/g、总孔容积0.159 6 cm3/g以及微孔容积0.125 1 cm3/g均最高。受到膨润土中碱金属、碱土金属及过渡金属元素对活化过程碳-水反应催化作用的影响[13]，样品S1、S2、S3孔隙得到更充分发育，导致其孔隙发达程度均高于样品S0[14-15]。而样品S4由于制备过程中出现了严重的破碎、粉化现象，所以孔隙欠发达。试验中样品孔结构性质表现出的规律与样品碘值规律相似，一定程度上说明碘值可作为快速反映活性炭孔隙尤其是微孔发达程度的指标。

2.3 膨润土黏结剂对活性焦样品脱硝性能的影响

试验中对5种活性焦样品的脱硝性能进行了评价，其脱硝效率即NO转化率如图5所示(按照式(1)计算)。

图5 活性焦样品的NO转换率Fig.5 NO conversion rate of activated coke samples

由图5可知，样品S2的脱硝效率最高，达到了73.2%，样品S1和S0的脱硝效率接近，分别为69.4%和68.8%。样品S3的脱硝效率为59.9%，样品S4的脱硝效率最低，仅为48.6%。试验使用的膨润土中含有Fe、Mn等金属的氧化物(表2)，而根据众多学者对选择性催化还原脱硝(SCR)的研究表明，负载Fe、Mn、V等金属氧化物的炭基催化剂能获得更好的催化活性，使得活性焦样品脱硝效率提升[16-18]。总体来看，膨润土加入量从0增加到40%，活性焦样品的脱硝效率先增大后减小，表明使用适量的膨润土黏结剂有利于提高活性焦的脱硝效率。

3 结 论

1)膨润土可以替代部分高温煤焦油作为制备活性焦的黏结剂。加入量≤20%时，膨润土黏结剂可以提升活性焦的碘值、装填密度、孔隙发达程度以及脱硝效率；加入量≥30%时，膨润土黏结剂对活性焦各项性能有明显的负作用。

2)膨润土黏结剂对活性焦的灰分和耐压强度有显著影响，加入量由0增至40%，灰分从7.76%增至30.75%，耐压强度从682 N降至114 N。

3)膨润土加入量为20%，高温煤焦油加入量为20%时，制得的活性焦碘值406 mg/g，装填密度616 g/L，灰分19.33%，耐压强度375N，耐磨强度95.4%，比表面积329.70 m2/g，脱硝效率73.2%，具有相对更高的应用性能和更好的经济性。