高应力下粗砂与混凝土接触面剪切特性影响因素试验研究

2018-11-13檀俊坤郭佳奇徐子龙刘希亮

土木与环境工程学报 2018年6期

檀俊坤，郭佳奇，徐子龙，刘希亮

(河南理工大学土木学院，河南焦作 454003)

为了对地下结构破损的治理和对新建地下结构的合理类型进行有效设计，必须对地下结构与其周围土体间相互作用接触面的剪切特性及其影响因素进行研究，以确定不同因素对接触面剪切性质影响程度的大小，为地下结构受力分析和变形计算提供基础。土与结构接触面力学特性的研究是解决土与结构相互作用问题的关键[1]。20世纪60年代以来，诸多学者就该问题开展了大量的研究，取得了许多极具价值的成果。Potyondy等[2]通过上百组直剪试验研究了砂土、黏土、黏性粒状土与钢材、混凝土、木材间不同接触面的剪切力学特性。杨大方等[3]进行了黏土与黏土、黏土与光滑及粗糙混凝土、黏土与平行及垂直纹理木材4个含水量共80个试样的直剪试验，研究表明，粘土与结构接触界面的强度参数与土体含水量、接触材料类型及接触材料粗糙度密切相关。冯大阔等[4]运用最新研制的80 t三维多功能土工试验机对粗粒土与结构接触面在3种典型法向边界条件下的三维力学特性进行了试验研究。龚辉等[5]采用大型直剪仪，系统研究法向应力历史对黏土-混凝土界面剪切特性的影响。陈俊桦等[6]利用大型直剪试验仪对红黏土-混凝土试块接触面进行直剪试验，定量分析了粗糙度对接触面剪切破坏、变形等的影响，并探讨了粗糙度的影响机理。Prashanth等[7]利用3种大小不同形态相同的砂粒和两种大小相同形态不同的砂粒与土工膜接触面进行剪切试验，并利用三维光学轮廓仪对试验前后土工膜表面进行微观分析，研究表明，砂土的形态对界面剪切强度有较大影响，棱角形砂粒造成土膜表面有较深的沟痕，导致界面上的剪切阻力增大。Aliyeh等[8]采用均匀级配砂和混有球形玻璃体的砂分别与土工织物接触面进行直剪试验，试验揭示了颗粒形状对峰值和残余摩擦角的均有影响。上述研究成果有力地推动了土与结构接触面相互作用研究领域的进展，深化了对接触面相互作用力学机制的认识。但上述试验研究均是在低应力或极低应力条件下开展的，且部分研究中接触面影响因素未进行量化，无法对其影响程度进行定量分析。

随着深部地下工程的大量出现，使得原来针对浅部土体进行的土与结构接触面剪切试验成果的应用受到了挑战，迫切需要开展高应力条件下土与结构接触面剪切特性影响因素研究。刘希亮等[9]开展了建筑砂、标准砂、粉土和粘土与混凝土、金属光滑、金属粗糙界面的剪切试验，研究了法向应力、土体性质、基底性质及剪切速率的影响程度。郭佳奇等[10]对饱和粗砂、干粗砂、饱和细砂、干细砂与混凝土、钢材界面的接触面相互作用进行了正交试验研究，分析了土体干湿状态、土性及基底性质对接触面剪切特性的影响规律。夏红春等[11]利用DSR-1型超高压直残剪试验系统，研究了不同粗糙度条件下土-结构接触面的剪切力学特性。现有高应力下土与结构接触面剪切特性影响因素试验研究,未对结构硬度(或强度)、土体含水量及粗糙度的定量影响进行系统研究。本文利用在RMT-150B试验系统上专门设计加工的高应力接触面剪切仪开展了16组不同含水量粗砂与不同基底硬度、不同粗糙度混凝土接触面的直剪试验，采用直观分析方法对接触面剪切特性因素影响程度进行了分析。

1 试验系统及方法

1.1 试验系统

由于现有的直剪仪垂直荷载较小，难以满足试验对法向应力的要求，笔者在现有的RMT-150B岩石力学系统的基础上进行改装，重点对直剪盒及加载帽、减阻板等配件进行了专门设计加工[12]。改装后的试验系统垂直荷载可达1 000 kN、剪切荷载达到50 kN、剪切最远行程20 mm，剪切盒内径为124 mm的钢筒，据此计算，最大法向应力可达10 MPa以上，可以满足试验对法向应力和剪切位移的需求。该装置同时具有自动加载，数据实时采集、自动绘制图表等功能，垂直方向和水平方向输出力装置均采用液压伺服控制系统，下剪切盒与主体设备间设有减摩的滚动体，以提高试验精度。改装后的试验系统见图1。

图1 高应力直剪仪Fig.1 High stress direct shear

1.2 基底粗糙度与硬度

试验选取混凝土作为基底材料，用以模拟土与结构剪切系统中结构部分的作用。混凝土基底由自行设计带粗糙面模板的模具浇筑成型，研究使用的棱台高度与宽度相同，角度统一为45°，棱台高度(h)分别为0、2、3、4 mm，对于这种齿形的具有粗糙表面混凝土基底，可使用灌砂法来确定其粗糙度 (见图2)。测定结构面粗糙度时，用毛刷将试样齿形结构表面刷干净，将粒径为0.1 mm的细砂缓慢平铺在混凝土齿形结构表面，用钢板尺磨平后倒入托盘，用100 mL的量筒称取砂子的体积，重复进行3次，取其平均体积v除以结构表面积s,得粗糙度r(也就是结构面凸凹的平均高度)，粗糙度测试结果见表1。所测定粗糙度与混凝土基地的棱台高度呈正比，为了便于表达，直接采用混凝土基底粗糙面的棱台高度代表其粗糙度。

图2 测定齿形结构面的粗糙度

h/mmr/mmh/mmr/mm0030.3020.1740.37

浇筑C20、C30、C40、C50这4种强度混凝土基底，混凝土拌合物配合比根据文献[13-14]确定。对上述不同强度的混凝土基底运用回弹仪进行硬度测定，将每个混凝土试块分5个测区，每个测区取16个测点，每个测区的16个回弹值去掉3个最大值和3个最小值，进而求出每个测点的平均值，根据测点的平均值计算相应强度基底的平均回弹值。采用回弹值直接表示基底硬度，所用4种强度混凝土基底回弹值见表2。

表2 试验用不同强度混凝土基底回弹值Table 2 Rebound value of concrete with different strength

1.3 试样准备与试验方法

试验所用土为粗砂(河砂)，使用时先筛除粒径大于2 mm的砂置于室外风干，然后放入烘干箱温度控制106 ℃，烘干1 h。根据《土工试验方法标准》(GB/T 50266—2013)对所用砂进行颗粒级配分析试验，粗砂特征粒径及特征参数见表3，颗粒级配曲线见图3。

表3 粗砂的特征粒径及特征参数Table 3 Characteristic size and characteristic parameters of coarse sand

图3 颗粒级配曲线

称取烘干的粗砂500 g放置于托盘，均匀喷洒水量分别为0、40、80、120 g配制含水量分别为0%、8%、16%、24%的使用粗砂试样，将配制好的粗砂放置封闭的试样袋中保存。

在剪切试验中，首先将配置好的粗砂试样放置于剪切盒中，进行垂直方向加载，加载速率为0.5 kN/s。在一定法向荷载下进行固结，并采集法向荷载和法向位移数据。当固结稳定(稳定标准控制在0.002 5 mm/min约3 min)后，法向荷载保持恒定的情况下开始剪切试验，剪切速率为0.02 mm/s，当剪切应力-位移曲线出现平台或者剪切位移大于20 mm时停止剪切，试验过程中记录接触面的剪应力、相对剪切位移及试样的法向位移等试验数据。

1.4 试验方案

接触面直剪试验选取法向应力、接触面粗糙度、基底硬度、土样含水量4个接触面剪切特性的影响因素进行试验研究，每个影响因素安排4个水平，试验因素安排情况见表4。

表4 试验因素水平安排表Table 4 Table of test factors and levels

试验方案按正交表L16(45)进行规划。为便于记录，对各组试验进行统一编号，以编号A2-B3-C1-D4为例，表示法向应力4 MPa ，接触面粗糙度为0 mm，基底硬度为28.1，含水量为24%的一组试验，其他编号试验意义相同。

2 试验结果与初步分析

2.1 剪切应力-位移曲线

根据试验系统采集的剪切应力-位移试验数据，得到土与结构接触面的剪切应力-位移曲线，见图4。

图4 各种试验方案下剪切应力-位移关系曲线Fig.4 Shear stress shear displacement curves

由图4可知，不同基底硬度的剪应力-位移曲线在高应力作用下变化形态基本一致，法向应力对曲线影响明显，极限抗剪强度随着法向应力增大而增大，剪切刚度随着剪切位移的增大而逐渐减小，初始剪切刚度随法向应力的增大而增大；随法向应力的增大，可推测接触面极限抗剪强度对应的剪切位移有所增加；法向应力等于2 MPa时，剪切应力-位移曲线呈现屈服平台，法向应力大于2 MPa时，曲线表现出明显的应变硬化特征，其原因在于法向应力等于2 MPa时，粗砂颗粒破碎比较稳定，孔隙比变化不大，由密度与抗剪强度唯一关系原则[9]，抗剪强度趋于稳定值。当法向应力大于2 MPa时，粗砂颗粒随剪切位移增大而破碎量增多，孔隙比随之减小，密度增大，抗剪强度提高。

在法向应力一样的情况下，由于接触面粗糙度的不同，土与结构接触面力学特性有所不同：当法向应力等于2 MPa时，随接触面粗糙度的增加达到极限抗剪强度的剪切位移先增加后减小，在接触面棱台高度为3 mm时，达到抗剪强度所需的剪切位移最大，当法向应力大于2 MPa时，达到极限剪切强度的剪切位移基本不再随接触面粗糙度的不同而变化。在相同法向应力下，含水量为0%的干砂初始抗剪刚度较湿砂大。高应力直剪条件下剪应力与剪切位移关系曲线呈非线性关系，形态上与双曲线模型曲线相似，接触面初始剪切刚度受接触面各影响因素影响明显。

2.2 剪切应力-位移数据的回归分析

将非线性双曲线模型τ=ws/(aws+b)转化为线性回归模型ws/τ=aws+b[15]，ws为剪切位移，a、b为模型回归参数，采用转化后的线性回归模型对数据进行回归分析，分析结果见表5。由表5可知，高应力作用下接触面的剪切应力-位移试验数据采用双曲线进行拟合时，相关系数均在0.97以上，表明高应力状态下剪切应力-位移关系可采用双曲线模型刻画。

表5 试验数据按双曲线模型回归结果Table 5 Regression results of experimental data

由双曲线模型得接触面极限抗剪强度τu为

(1)

接触面剪切应力-位移关系的斜率为接触面剪切刚度kst，即

(2)

剪切位移趋近于零时接触面剪切刚度为初始剪切刚度kst0，即

(3)

利用式(1)、式(3)对表5中的两个回归参数a、b进行计算，求得高应力下粗砂与混凝土结构接触面的极限剪切强度和初始剪切刚度，见表6。

表6 接触面极限抗剪强和初始剪切刚度Table 6 Ultimate shear strength and initial shear stiffness

3 接触面剪切特性影响因素分析

采用直观分析法进行分析、计算时，先计算某因素各水平的指标平均值和极差，再根据极差的大小，确定各因素对指标影响的主次顺序，根据因素水平与指标平均值的关系图来分析因素水平对指标的影响。

3.1 接触面抗剪强度影响因素分析

从试验方案可知，法向应力A为2、4、6、8 MPa，分别做了4个试验，为比较哪个法向应力对接触面抗剪强度影响最小，选取接触面抗剪强度(表6)中法向应力2 MPa所对应的抗剪强度值，法向应力2 MPa所对应的4个试验抗剪强度之和为K1j，法向应力4 MPa所对应的4个试验抗剪强度之和为K2j，法向应力6 MPa所对应的4个试验抗剪强度之和为K3j，法向应力8 MPa所对应的4个试验抗剪强度之和为K4j。

为考察平均一次试验的影响，分别将K1j、K2j、K3j、K4j除以试验次数4，得到法向应力为2、4、6、8 MPa接触面抗剪强度平均值K1、K2、K3、K4。将平均值中最大值减平均值中最小值，得到接触面抗剪强度平均效应的极差(用R表示)。同理，对接触面粗糙度B、基底硬度C、含水量D，分别求出其对应的Kij、Ki(i=1、2、3、4)和极差，并将计算结果填入表7相应位置，因素影响作用对比极差越大，说明该因索对指标影响越大。

采用直观分析法对接触面抗剪强度试验数据进行分析，见表7和图5。

表7 接触面抗剪切强度的直观分析结果Table 7 Visual analysis results of shear strength of contact surface

图5 接触面抗剪强度与影响因素的关系Fig.5 Relationship between shear strength

由表7可知,对于粗砂与结构接触面极限抗剪强度各因素的影响顺序为法向应力影响最大，其次为接触面粗糙度，第三为含水量，混凝土强度影响最小。由图5可知,随着法向应力的增大，极限剪切强度也随之增大，并表现出明显的线性关系，这是因为法向应力增大粗砂与结构接触面摩擦力也增大，根据非粘性土抗剪强度规律粗砂极限抗剪强度受法向应力与内摩擦角影响，内摩擦角不变极限抗剪强度随法向应力线性增长；随着接触面粗糙度增加极限剪切强度呈现先增加后减小的趋势，其原因在于粗糙面较小时，砂粒与接触面以滑移方式运动，滑移受到约束力较小，当接触面粗糙度增大至沟槽宽度与粗砂粒径相近，颗粒与接触面发生镶嵌，对颗粒移动形成阻碍，极限抗剪强度增加，粗糙度进一步增加，颗粒与接触面镶嵌较小剪应力有所下降，极限抗剪强度也随之减小；混凝土强度与含水量对极限剪切强度影响微小。

3.3 接触面初始剪切刚度影响因素分析

采用直观分析法对接触面初始剪切强度试验数据进行分析，见表8和图6。

图6 初始剪切刚度与因素影响的关系Fig.6 Relationship between the initial shear stiffness and the influence of

变量法向应力接触面粗糙度基底硬度含水量K1j4.860 07.2796.7769.775K2j6.069 47.8747.1866.390K3j9.509 97.8348.5066.750K4j10.715 88.1698.6878.240K11.215 01.8201.6942.444K21.51701.9681.7961.598K32.37701.9592.1261.687K42.678 92.0422.1722.060R1.463 90.2230.4780.846

由表8可知，对于砂与结构接触面接触面初始剪切刚度受法向应力影响最大，其次为含水量，再次为混凝土强度，接触面粗糙度影响最小。由图6可知：随着法向应力的增大，初始剪切刚度近似线性增长，主要原因在曲线初始阶段土的弹性性质比较明显，粗砂颗粒的调整刚刚开始，颗粒调整消耗的能量较小，法向应力越大，颗粒密实度增加，颗粒弹性势能增强，剪切能与法向压力呈正比，但由于不同法向应力造成粗砂颗粒破碎的差异，而略有波动，造成线段非完全线性；随着含水量的增大，初始剪切刚度表现先增大后减小，最小值出现在含水量8%～16%之间，主要原因在于不含水的干砂抗破碎强度小，容易受压破坏，从而粗砂密实度增加，粗砂与混凝土结构接触面之间的抗剪能力增强，随着含水量的增加，出现土颗粒间水膜的“吸附”现象，颗粒间水膜分担一部分颗粒受力，粗砂的抗破碎强度逐渐变大，减少了颗粒破碎量，但当含水量继续增加时，土颗粒间水膜的“吸附”作用逐渐减小，直至消失，此时粗砂的抗破碎，强度又逐渐变小，即颗粒抗破碎强度存在一个最优含水量[16]，使抗破碎强度达到最大，文献[17]指出，动正应力相同的情况下，不同含水量的骨架曲线无论是高还是低，正应力都存在一个临界含水量，该临界含水量为11.2%，与本文曲线吻合；混凝土强度硬度大容易对受剪颗粒造成破坏，而增加剪应力，接触面粗糙度对极限剪应力影响小，表现出随粗糙度增加而略微增加。

3.4 接触面颗粒相对破碎影响因素分析

颗粒破碎是指砂土颗粒在受到外部荷载作用下产生结构破坏或破损，分裂成粒径相等或不等多颗粒现象，主要表现为试验前后试样颗粒级配曲线的变化。Hardin[18]以试验前后颗粒级配曲线与粒径d=0.074 mm竖线所包围的总面积为总破碎Bt，将试验前的颗粒级配曲线与粒径d=0.074 mm所围成的面积为破碎势Bp，进而定义相对破碎Br=Bt/Bp，见图7。

图7 相对破碎Br的定义Fig.7 definition of relative broken

接触面直剪试验完成后，用铁勺从剪切盒上开口端挖取砂粒，挖至距混凝土接触面厚约4 mm处停止挖砂，取下剪切盒，采集接触面上剩余的砂土颗粒。然后将采集的试样进行保存，在试验室内进行烘干和筛分，分别称量各筛层颗粒，根据称量数据利用软件绘制接触面剪切破坏后试样的颗粒级配曲线，室内烘干和筛分过程如图8。利用上述Hardin所定义的相对破碎计算不同接触面剪切条件下的试样的相对破碎，结果见表9。