基于Fluent的文丘里管结构参数对吸肥性能的影响

2017-11-18张晓明鲍安红谢守勇邱振宇

江苏农业科学 2017年18期

张晓明+鲍安红+谢守勇+邱振宇

摘要：为优化文丘里施肥器设计，研究了渐缩角α、渐扩角β和喉管直径d等结构参数对文丘里施肥器吸肥性能的影响。基于流体的连续方程、Navier-stokes方程和标准k-ε湍流模型，通过改变渐缩角α、渐扩角β和喉管直径d等文丘里管结构参数的值，采用有限元分析软件Fluent进行数值模拟，根据总流量和吸肥浓度的数值，发现α=25°、β=7°、7 mm≤d≤11 mm时吸肥性能最佳；利用分析软件Matlab对模拟得到的数据进行拟合，得到了单个参数与总流量和吸肥浓度的函数关系，以及渐缩角α、渐扩角β和喉管直径d与文丘里施肥器总流量和吸肥浓度之间的综合函数关系式，通过分析综合函数关系式，得到了各个参数对总流量及吸肥浓度影响的百分比，得出喉管直径d对支管流量、吸肥性能的影响最显著，渐缩角α的影响最小的结论。

关键词：Fluent；文丘里管；结构参数；总流量；吸肥浓度

中图分类号： S224.22 文献标志码： A 文章编号：1002-1302（2017）18-0208-03

收稿日期：2017-03-16

基金项目：国家星火计划（编号：2013GA811002）；重庆市应用开发计划（编号：cstc2013yykfa80009）。

作者简介：张晓明（1992—），男，重庆开县人，硕士研究生，主要从事农业水土工程及相关研究。E-mail：zhangxmswu@163.com。

通信作者：鲍安红，博士，教授，主要从事节水灌溉设备的研究。E-mail：baoanhong1969@163.com。文丘里施肥器是目前最常用的灌溉施肥装置之一，该施肥器利用文丘里管产生的压力差吸取液肥，具有构造简单、运行成本低、维护方便等优点[1-4]。但国产产品性能与国外相比仍有较大差距，主要体现在性能稳定性欠缺、工作压力范围窄、系列化程度低等方面，因而很有必要对文丘里施肥器结构参数进行优化设计。

目前，国内外学者对文丘里管的结构参数对其水力性能的影响进行了大量研究。孔令阳等通过试验对文丘里施肥器吸肥性能进行了研究，分析了吸肥流量与喉部负压、进出口压力与进口流量间的关系[5]。林棋采用数值模拟方法，分析了收缩锥角与喉部缩径比对内流场的影响[6]。孙艳琦等分析了结构参数与最小压力和进出口压力的关系，提出了文丘里管结构参数的优化建议[7]。但文丘里管结构参数对吸肥效率影响的研究依旧非常薄弱，许多学者主要进行试验研究，研究效率偏低；部分学者使用有限元分析软件进行数值模拟，且主要从水力性能方面进行研究，还没有根据流量和吸肥浓度综合分析进行文丘里管结构参数优化。因此，为了设计出经济、高效的文丘里施肥器，本研究以文丘里管为研究对象，采用数值模拟的方法研究渐缩管、喉管和渐扩管3部分对文丘里管总流量和吸肥性能的影响，以期为文丘里施肥器的优化设计提供合理的依据。

1 理论与方法

1.1 物理模型

文丘里管的结构模型如图1所示。

图1中，文丘里管由渐缩管、喉管和渐扩管3部分组成。D为主管段管径（mm），L为主管段长度（mm），a为渐缩段长度（mm），b为喉管段长度（mm），c为渐扩段长度（mm），d为喉管管径（mm），d1为吸肥管管径（mm），α为渐缩角锥度（°），β为渐扩角锥度（°）。取主管直径D=15 mm，喉管段长度b=10 mm，喉管与吸肥管为同径管，吸肥管长度为 800 mm。

1.2 数学模型

为了突出文丘里施肥器结构参数变化对文丘里管内部流场的影响，数值模拟研究采用以下假设：

（1）文丘里管中的水流可视为稳定的不可压缩流体。

（2）忽略水流过管道时与外界的热交换，且不考虑重力作用。

（3）由于文丘里管长度较短，因此在计算水头损失时，可以忽略沿程摩阻引起的水头损失。

文丘里管中的流体都应符合质量和动量守恒定律，因此其基本控制方程可由连续方程和Navier-Stokes方程来表达[8]。

连续方程为：

式中：p是微元体上的压力；Fx、Fy和Fz是微元体上的体力，若体力只有重力，且z轴竖直向上，则Fx=0，Fy=0，Fz=-ρg；μ是运动黏度，ρ是水的密度。

1.3 网格划分

选用软件Design Modeler建立文丘里管三维模型，其中α=25°，β=10°，d=d1=5 mm。采用SIMPLE算法，标准k-ε湍流模型进行模拟，迭代残差小于0.000 1[9-10]。边界条件选用压力入口和压力出口，设定入口端为压力入口，出口端为压力出口，吸肥支管端为压力入口。边界条件设置后开始迭代求解，计算结果均收敛。文丘里管三维模型如图2所示。

参照文献[11]，在进口压力为16 kPa时试验得到的吸肥量为62.4 L/h，在相同条件下模拟得到的吸肥量為64.1 L/h，与试验所得数据相比，相对误差为2.72%。因此，可以认为本模型在模拟计算吸肥量时，计算结果是可靠的。

2 结果与分析

2.1 施肥器渐缩角α对吸肥浓度的影响

在相同进出口压力条件下，取β=10°，d=d1=5 mm，改变渐缩角α（17°～31°），模拟得到的数据如图3所示。

从图3可以看出，当17°≤α<25°时，总流量随着渐缩角的增大而增大，但增大的幅度逐渐变小；25°≤α<27°时，总流量随着渐缩角的增加急剧下降，之后逐渐趋于平稳。支管吸肥浓度随着渐缩角的增大而增大，在α=25°时达到最大值。在文丘里施肥器的设计过程中，为了使施肥器经济高效地运行，应尽量保证支管在高效输送液肥的同时仍保持较高的浓度，因此渐缩角的优选区间为21°≤α≤25°，取α=25°时，文丘里施肥器总流量与吸肥浓度都达到最大值，因而具有最佳的吸肥效率。对图3中的数据进行回归分析，得到渐缩角α与总流量、吸肥浓度的函数关系式为：endprint

Q1=-18 831α6+47 183α5-48 761α4+26 602α2-8 080.6α2+1 296α-85.361（r2=0.927 9）；

C1=-39.389α2+37.642α+6.663 2（r2=0.994 2）。

式中：α的单位取弧度；Q1为总流量，m3/h；C1为支管吸肥浓度（%）；r2是方程拟合度。

2.2 施肥器渐扩角β对吸肥浓度的影响

在相同的计算条件下，取α=25°，d=d1=5 mm，改变渐扩角β（3°～17°），模拟得到的数据如图4所示。

从图4可以看出，总流量、吸肥浓度与渐扩角呈负相关关系，3°≤β<9°时总流量与渐扩角呈线性关系，吸肥浓度的减小趋势逐渐变缓；β≥9°时，总流量与吸肥浓度减小的幅度变缓趋于稳定。在设计文丘里施肥器时，应尽量使施肥器具有较大的流量与吸肥浓度，以满足施肥要求。当β<7°时，结构较长，压力损失反而增加，选取β≥7°的情况下，文丘里管吸肥效果好[7]。因此渐扩角的优选区间为7°≤β≤9°，当β=7°时输送肥料与吸肥效果最佳，回归分析得到的渐扩角β与支管流量、吸肥浓度的关系分别为：

Q2=2.111 2β2-1.063 1β+0.521 7（r2=0.986 6）；

C2=147.44β2-69.983β+23.329（r2=0.977 5）。

式中：β的单位取弧度； Q2为总流量，m3/h；C2为支管吸肥浓度（%）；r2是方程拟合度。

2.3 施肥器喉管直径d对吸肥浓度的影响

在相同计算条件下，取α=25°，β=7°，d=d1，改变d（5～12 mm），模拟得到的数据如图5所示。

从图5可以看出，总流量、吸肥浓度都与喉管直径d呈正相关关系，随着喉管直径的增大，总流量、吸肥浓度都增大。随着喉段收缩比（d/D）的增大，文丘里管的吸力会逐渐减弱，当d>11 mm时，流量与吸肥浓度增加的幅度变缓基本趋于稳定。因此喉管直径的优选区间为7 mm≤d≤11 mm，根据模拟数据回归分析得到的喉管直径d与总流量、吸肥浓度的关系分别为：

Q3=-14.866d2+18.304d-1.125 7（r2=0.988 2）；

C3=-181.94d2+103.48d+8.823 8（r2=0.992 6）。

式中：d的单位为mm； Q3为总流量，m3/h；C3为支管吸肥浓度（%）；r2是方程拟合度。

2.4 综合分析施肥器结构参数对吸肥浓度的影响

根据上诉数据，使用Matlab进行多元回归分析，得到主管径为15 mm时，总流量和吸肥浓度分别与渐缩角α、渐扩角β和喉管直径d的计算公式为：

Q=-0.026 2α-0.214 3β+13.651 8d-0.742 5（r2=0994 3）；

C=6.223 9α-18.368 1β+48.845 5d+12.179 9（r2=0913 8）。

回归得到的计算公式均为三元一次方程，根据各个变量的系数即可知道各个参数分别对函数的影响大小，参数的影响百分比如图6所示。

从图6可以看出，喉管直径d对总流量的影响很大，达到了98.27%，渐缩角α与渐扩角β对总流量的影响可以忽略不计。而文丘里管的结构参数渐缩角α、渐扩角β和喉管直径d对施肥浓度的影响都是不可忽视的，其中喉管直径d的影响最为显著，渐缩角α的影响最小。

3 结论

文丘里管总流量随着渐缩角α的增大先增后降，吸肥浓度与α呈正相关，但角度越大增长幅度越小。α=25°时，总流量与吸肥浓度都为最大值，因而具有最佳的吸肥性能。

总流量和吸肥浓度都与渐扩角β成反比，随着渐扩角β的增大，流量和浓度减小幅度变缓。β<7°时，渐扩段较长，局部水头损失大，因此建议取β=7°。