高速公路拓宽中桩类型优选与板桩适应性分析

李海滨， 柯胜旺， 申艳军

(1.西安科技大学 建筑与土木工程学院，陕西 西安 710054; 2.普渡大学 工程管理学院， 印第安纳 西拉法叶 47906)

高速公路拓宽中桩类型优选与板桩适应性分析

李海滨1,2， 柯胜旺1， 申艳军1

(1.西安科技大学 建筑与土木工程学院，陕西 西安 710054; 2.普渡大学 工程管理学院， 印第安纳 西拉法叶 47906)

结合板桩结构在铁路中的广泛使用，在高速公路改扩建工程中引入板桩结构，通过模拟不同桩体类型和荷载不同位置时拓宽路堤的力学行为，提出优选的桩体类型和最不利荷载位置.然后连续观测并分析板桩结构与CFG桩处治段的沉降，阐明板桩结构在改扩建工程中的适应性.研究结果表明，PTC桩、CFG桩和水泥搅拌桩对拓宽工程沉降的影响效果逐渐减弱，从控制沉降角度应优选PTC桩和CFG桩；荷载的最不利位置是新路堤，施工过程中必须着重控制加宽行车道内侧的质量；板桩结构对降低差异沉降的效果在半刚性基层施工过程中逐渐显现，在面层施工阶段优势明显，板桩结构是传统软土地基处治方法的有效补充，在改扩建工程中具有很好的适用性和推广前景.

道路工程；改扩建工程；差异沉降；水泥混凝土板桩；桩体类型优选

0 引言

现阶段软土地区高速公路的改扩建工程中，旧路路基经过多年固结沉降已经基本稳定，新路基由于填筑时间短，在交通荷载作用下易引起新老路基的差异沉降，目前降低沉降的常用方法是PTC桩、CFG桩和水泥搅拌桩等，其中，CFG桩技术可有效提高软土地基承载力，在高速公路软基处理中有良好应用前景[1-2].

板桩结构目前主要应用在轨道交通中，在道路领域的应用非常少.板桩结构最初是由芬兰人于20世纪90年代初提出[3]，在欧洲其他地区普遍采用，如德国Nuremberg-Ingolstadt新建线的北段南部延长线[4-5]，英法海底隧道连接线的7 km沼泽地区[6]，美国路易斯安那州东南部公路的路桥过渡段[7].本世纪初，板桩结构逐渐在我国客运专线路基建设中得到推广，如京沪高速铁路软土地段，沈哈客运专线和沪杭客运专线地基加固[8-9]，哈大线、西宝线、郑西线的路基工程[10-11].

鉴于此，笔者针对高速公路改扩建中桩体结构处治沉降的实际情况，以石安高速改扩建工程为依托，以差异沉降为控制目标，对常见的桩体类型和不同荷载作用位置时的路基拓宽段的力学响应进行模拟，指出扩建路基受力与桩体类型和荷载位置的关系，明确最不利荷载位置，并对目前在改扩建中常用的桩复合地基进行优选.通过板桩结构与CFG桩处治路段连续沉降观测对比，分析板桩结构在高速公路改扩建工程中的适用性，为其在高速公路扩建工程中的推广和应用打下基础.

1 不同桩体类型和不同位置荷载对拓宽路堤的力学行为影响

本节以采用双侧同时加宽两个车道的石安高速改扩建工程为依托，通过ANSYS建模，模拟加宽路堤在PTC桩、CFG桩和水泥搅拌桩及承受不同荷载时的受力，实现现场工程试验段的室内虚拟化验证，并在此基础上提出改扩建工程中软基处治时的桩体类型优选次序.

1.1 模型构建

1.1.1 基本假定

(1)路基和地基各结构层界面处置较好，接触状态为完全连续，不考虑温度对路基路面应力分布的影响，依托工程为双向对称各加宽两个车道，因此计算模型取加宽结构的一半；

(2)桩体为线弹性体且符合广义虎克定律；土体为理想弹塑性体，均匀分布且各向同性；

(3)旧路及其下方地基自身固结变形已完成，旧路与加宽新路结合处不发生相对脱离和滑移，只有新拓宽路基部分有重力；

(4)桩体用八节点三维结构实体 SOLID-45 单元，土体用八节点三维结构实体SOLID-185单元，本构模型用扩展的线性Drucker-Prager模型.

1.1.2 模型尺寸

石安高速公路改扩建工程采用两侧同时拓宽2个车道的方式，分析时沿路面中心取结构一半进行计算，即原路面宽度B=26 m的一半，地基宽度取50 m，土基高度取30 m，其中上卧层土10 m，下卧层土20 m，两侧对称加宽，新路基与旧路基结合处采用台阶咬合方式进行搭接，台阶宽1 m，高0.6 m，几何模型如图1所示.

图1 构建的几何模型Fig.1 Geometrical model

1.1.3 材料参数

根据现场取样试验，得到新旧路堤土及路基土参数及桩参数，如表1和表2所示.

表1 土层材料参数

表2 桩体材料参数

1.1.4 网格划分及边界条件

拓宽路基的几何模型，采用空间八节点实体SOLID-45 单元.

拓宽路段考虑自重和外荷载共同作用.外荷载采用标准轴载BZZ-100，轮胎内压0.7 MPa，荷载圆半径为10.65 cm，双轮间距为32 cm.在满足计算精度前提下为方便单元划分，经试算选用单个轮压作用范围20×20 cm，双轮间距30 cm，布载方式如图2所示.边界条件为模型底面完全约束，两侧水平方向约束，桩底完全约束.

图2 行车荷载分布Fig.2 Traffic load distribution

1.1.5 计算工况

工况一讨论桩体类型的影响.无承台PTC桩:桩间距3 m，桩长12 m，桩径40 cm，桩体模量40 GPa，拓宽宽度8 m，路堤填筑高度8 m；有承台PTC桩：承台长宽均为4 m，高0.5 m，其他参数如无承台PTC桩.CFG桩：桩间距2 m，桩长12 m，桩径40 cm，桩体模量10 GPa，拓宽宽度8 m，路堤填筑高度8 m.水泥搅拌桩:桩间距2.5 m，桩长为12 m，桩径50 cm，桩体模量8 000 MPa，拓宽宽度8 m，路堤填筑高度8 m.

工况二讨论荷载位置的影响.采用PTC桩，桩间距3 m，桩长12 m，桩径40 cm，桩体模量40 GPa，拓宽宽度8 m，填筑高度8 m，模拟行车荷载分别作用在新路堤、旧路堤、新旧结合处时拓宽路段的位移和应力特性.

1.2 不同桩体类型下拓宽段力学行为分析

本节主要对PTC桩、CFG 桩和水泥搅拌桩的拓宽段受力进行分析，参数如表1、表2和工况一，经过有效性验证后，各指标的最大值计算结果如图3、图4所示.

图3 不同桩体类型下拓宽段沉降和水平位移图Fig.3 Settlement and horizontal displacement change trend in different pile kind

图4 不同桩体类型下拓宽段竖向应力和剪应力变化图Fig.4 Vertical stress and shear stress change trend of different pile types

不同桩体类型的复合地基对拓宽路基的影响不同，最大沉降值出现在拓宽道路新路肩附近，最大水平位移出现在新路基边坡坡脚和新旧路基搭接处，应力随之重新分布且最大应力出现在桩体下端.

当桩类型从有承台PTC桩、无承台PTC桩、CFG桩和水泥搅拌桩改变时，最大沉降分别相对增加21.2%、96.9%、165.3%，最大水平位移分别相对增加16.8%、93.6%、162.4%.采用CFG桩和水泥搅拌桩时的最大竖向应力分别减小32.0%和95.9%，最大剪应力分别减小78.3%和94.8%，说明不同桩体类型的路堤沉降和受力明显不同.因此，综合分析沉降和位移，从降低沉降的角度应优选PTC桩和CFG桩.

1.3 不同荷载位置时拓宽段力学行为分析

针对行车荷载在拓宽段、原路基和新旧路基结合处，对拓宽段受力进行分析，参数如工况二，经过有效性验证，各指标最大值如图5、图6所示.

图5 不同荷载位置下沉降和水平位移变化图Fig.5 Settlement and horizontal displacement change trend of different load positions

行车荷载作用在新路堤时沉降和水平位移最大，最大沉降出现在拓宽段新路肩边缘，水平位移最大值出现在新路基坡脚和新旧路基搭接处.

荷载从新路堤过渡到旧路堤时，沉降和水平位移逐渐减小后趋于稳定，荷载作用在新路堤处最大沉降比旧路堤增加19.5%，最大水平位移增加17.4%.荷载作用在其他位置沉降变化不大，说明新路堤受行车荷载作用明显.

图6 不同荷载位置下竖向应力和剪应力变化图Fig.6 Vertical stress and shear stress change trend of different load positions

拓宽路基采取桩复合地基后，路基受桩体作用而再次密实，应力重新分布.荷载从新路基过渡到旧路基时，应力仅下降1.03%，剪应力保持不变，说明行车荷载作用位置的变化对拓宽道路路基影响较小.

2 板桩结构在拓宽工程中的适应性

在依托工程中选取合适软土地基试验段，在原有CFG桩基础上埋设板桩，预埋沉降板和剖面管，通过沉降板实现连续沉降的点观测，剖面管实现沉降的断面观测，综合单点沉降和断面沉降，对比分析板桩结构在降低差异沉降方面的优势，为其在高速公路扩建工程中的广泛应用打下基础.

2.1 埋设位置

选取石安高速公路K435+550～ K435+600为试验路段，现场制作50 m的钢筋混凝土板，与下方CFG桩绑结为整体，分别在板桩段和CFG桩段埋设沉降板和水平剖面管，上面层铺筑完成后，采取埋设道钉方式继续测量沉降，布设点位如图7所示.

图7 路堤、基层施工时和上面层施工时的观测点位Fig.7 Monitoring points in process of embankment, base and upper pavement construction

2.2 观测点沉降分析

扩建工程施工伊始，对图7所示的6个测点进行间隔为7 d的持续观测，根据施工的各个阶段记录沉降值，汇总后得到图8～图10的扩建过程沉降走势图.

2.2.1 沉降观测

路基填筑期间沉降趋势基本一致，在路基填筑完成后沉降最大.板桩处的沉降增加明显，主要是板桩自重加大了下方土体的固结速度.板桩和CFG桩的路段最大沉降量分别为8.1 mm和7.1 mm，均位于路堤填筑施工末期的路肩位置，新旧路基搭接处沉降差距最小.

半刚性基层填筑期间，剔除由于施工和人为原因出现的反常数据，其余观测点处沉降随填土高度和时间增加而增大，但变化趋势和沉降增量较小.从该层施工开始，板桩处与CFG桩处的沉降差开始缩小，板桩结构的整体效应逐渐显现，CFG桩处路段沉降仍继续增加.

在下、中面层施工中，沉降继续增加，板桩路段最大沉降量为8 mm，CFG桩路段最大沉降量9.2 mm.路面结构施工完成后，CFG桩路段的最大沉降量为11 mm，板桩结构段的最大沉降量为9.1 mm.在面层施工过程中，混凝土板对加强路堤稳定性和降低差异沉降的效果明显.

2.2.2 剖面沉降观测

K435+500断面为CFG桩路段，K435+550断面是板桩试验段，同一观测断面的沉降量随施工进度逐渐增大，越靠近新旧路基结合处的沉降增加越大.距离管口0～2.5 m部分，在填筑初始阶段沉降明显，距离管口5.0～6.0 m部分，填筑阶段沉降明显增大，沉降增速达到2.12 mm/m和2.02 mm/m，最大沉降出现在加宽车道内侧处，即沉降突变明显区主要集中在加宽行车道的内侧.按照沉降阶段性变化，参考距管口距离，加宽过程中可大致分为3个主要沉降位置，即路肩部分、加宽车道外侧部分和加宽车道内侧部分，越靠近新旧路堤交接处，路段沉降越明显，说明后期运营中加宽车道内侧容易出现破损，在施工过程中必须着重控制加宽行车道，特别是行车道内侧的施工质量需要受到重视.

图8 路基和半刚性基层填筑过程路段沉降走势图Fig.8 Settlement trend graph after embankment and semi-rigid base construction

图9 中、下面层和上面层铺筑完后路段沉降观测图Fig.9 Settlement trend graph after middle/base layer pavement and upper layer pavement construction

图10 K435+500和K436+550剖面管单点沉降曲线走势Fig.10 Single-point settlement curve trend of profile tube in K435+500 and K436+550

3 结论

(1)采用不同类型桩体处治路基，行车荷载在不同位置时，沉降最大值出现在拓宽段新路肩，水平位移最大值出现在新路基边坡坡脚和新旧路基搭接处，其中行车荷载最不利位置是新路堤.

(2)桩体类型改变会影响处治沉降的效果.采用有承台PTC桩、无承台PTC桩、CFG桩和水泥搅拌桩时，沉降分别相对增加21.2%、96.9%和165.3%，水平位移分别相对增加16.8%、93.6%和162.4%；采用CFG桩和水泥搅拌桩时，竖向应力分别减小32.0%和95.9%，剪应力分别减小78.3%和94.8%，从降低沉降的角度考虑，在常用桩体中应优选PTC桩和CFG桩.

(3)路肩、加宽车道外侧和加宽车道内侧是改扩建工程的3个主要沉降区，越靠近新旧路堤交接处，路段沉降越明显，施工过程中须着重控制加宽行车道内侧质量，防止后期运营车道内侧靠近新旧路堤结合处出现路面病害.

(4)在路堤改扩建过程中，水泥混凝土板桩结构对加强路堤稳定性和降低差异沉降的效果在半刚性基层施工阶段逐渐显现，面层施工阶段优势明显，表明板桩结构在改扩建工程中具有良好的推广应用前景.

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Abstract: With the increasing of highway extension projects and widely use of sheet piles in railway construction, the mechanical behavior of extension embankment was analyzed through simulating different kinds of pile and load of different positions. Then the optimal pile kind and the most unfavorable load position were proposed. Through continuous observing of settlement in sheet pile section and CFG pile section, the optimal adaptability of sheet pile was showed in extension projects. The analysis results showed that the effect on settlement of PTC pile, CFG pile and cement mixing pile was gradually decreased. The PTC pile and CFG pile should be firstly selected from the options of controlling settlement. The most unfavorable load position was in new embankment and its quality was the key control point in construction. The effect on decreasing differential settlement was appeared in process of semi-rigid base construction, and it would be even obvious in pavement construction. The sheet pile was an effective supplement to traditional soft soil treatment methods. It had better adaptability and foreground in highway extension projects.

Keywords: road engineering; extension projects; differential settlement; cement concrete sheet pile; pile kinds optimal

PilesKindOptimalandSheetPileAdaptabilityAnalysisinHighwayExtensionProjects

LI Haibin1,2， KE Shengwang1， SHEN Yanjun1

(1.College of Architecture and Civil Engineering, Xi’an University of Science and Technology，Xi’an 710054, China;2.Engineering Management College, Purdue University, West Lafayette, 47906, USA)

李海滨(1980— )，男，西安科技大学副教授，博士，主要从事道路工程结构与材料的研究，E-mail：lihaibin1212@126.com.

U416.2

A

10.13705/j.issn.1671-6833.2017.05.006

2017-03-22；

2017-05-17

国家自然科学基金资助项目(51208047、1302228)；中国博士后科学基金资助项目(2013M532005、2013M532070、2014T70931)；河北省省级计划资助项目(Y-2011004、Y-2011005)

1671-6833(2017)05-0044-06