巨厚砂砾岩含水层下特厚煤层保水开采分区及实践

吕广罗，田刚军，张 勇，吕品田，陈永波，师修昌

(1.国土资源部煤炭资源勘查与综合利用重点实验室，陕西 西安 710021；2.陕西省一八六煤田地质有限公司，陕西 西安 710075)

巨厚砂砾岩含水层下特厚煤层保水开采分区及实践

吕广罗1，2，田刚军2，张 勇2，吕品田2，陈永波2，师修昌1

(1.国土资源部煤炭资源勘查与综合利用重点实验室，陕西 西安 710021；2.陕西省一八六煤田地质有限公司，陕西 西安 710075)

以永陇矿区崔木煤矿为研究背景，分析矿区含(隔)水层与煤层的空间组合及覆岩特征，结合导水裂隙带发育高度探查结果，开展巨厚砂砾岩含水层下特厚煤层保水开采分区及实践研究。结果表明：该区导水裂隙带发育高度为煤层采厚的19.93～23.23倍，已波及上覆白垩系含水层。以所确定的保水开采保护层厚度30 m为阈值，将研究区划分为自然保水开采区、可控保水开采区和保水限采区，并提出各分区相应的保水开采途径。实践表明：巨厚砂砾岩含水层下保水开采的有效途径主要包括控制导水裂隙发育高度，选用适当的工作面布局及推进速度，以及隔水层采动破坏后的恢复与再造。

导水裂隙高度；保护层厚度；保水开采分区；保水途径

保水开采是煤矿绿色开采技术的主要内容之一[1-2]。范立民、韩树青等提出陕北侏罗纪煤田开发应高度重视对萨拉乌苏组地下水的保护、开发和合理利用[3-4]。范立民认为通过开采区域和采煤方法的合理选择可实现保水采煤，并划分了3 类开采条件分区[4-5]。缪协兴等研究了隔水层的力学性质，提出了含水层的4 种类型和保水采煤分区[6-7]。马立强等[8]针对神东矿区浅埋煤层开采特点，研究了导水裂隙带发育规律。黄庆享[9]研究了煤矿开采隔水层的稳定性，提出了限高保水开采方法。范立民[10-11]在系统研究萨拉乌苏组含水层、岩土隔水层、烧变岩含水层和煤层赋存分布特征的基础上，对榆神府矿区保水采煤理论与工程实践进展进行了全面总结，提出了保水采煤面临的挑战。李文平等[12]在对榆神府矿区保水采煤工程地质条件研究的基础上，划分了5种工程地质类型，并指出砂土基型和烧变岩型覆岩条件下有保水采煤的必要性。王双明等[13]根据采煤对萨拉乌苏组地下水影响程度，将榆神府矿区划分为无水开采区、保水限采区、可控保水开采区和自然保水开采区。在工程实践中，充填式保水采煤[14-16]、窄条带保水采煤[17]、分层保水采煤[18]、短壁机械化保水采煤[19]和长壁机械化快速推进保水采煤[20-21]等方法已应用于保水开采[10]。上述研究与工程实践，主要基于鄂尔多斯盆地北部榆神府矿区、神东矿区，开采深度100～300 m，保护的含水层为第四系萨拉乌苏组松散层孔隙含水层和侏罗系烧变岩裂隙～孔洞含水层，并以生态水位保护为核心[10-13]。鄂尔多斯盆地西部和南部侏罗系煤田广泛分布区，属于盆地中生界白垩系碎屑岩裂隙孔隙地下水系统，白垩系地下水天然资源量有 7.57亿 m3/a[22]，是西部干旱缺水地区煤炭基地工农业生产、人畜生活和生态恢复的重要水源。白垩系砂砾岩含水层广泛分布的区域，厚～特厚煤层开采深度一般大于500 m；特厚煤层保水开采，是鄂尔多斯盆地侏罗纪煤田中深部开采所面临新的重大技术难题。

本文以黄陇侏罗纪煤田永陇矿区崔木煤矿综放开采实践为基础，对巨厚白垩系砂砾岩含水层下伏特厚煤层保水开采进行探讨。

1 保水开采的地质背景

1.1 含(隔)水层特征

研究区属于鄂尔多斯中生界承压水盆地西南缘。盆地主体为白垩系下统、侏罗系及三叠系各粒级碎屑岩。地下水以砂岩承压水为主，松散层潜水次之。砂岩含水层主要为白垩系孔隙-裂隙含水层和侏罗系及三叠系裂隙含水层，分属于白垩系承压水向斜与侏罗系、三叠系承压水单斜两类储水构造。区内地表沟谷中零星出露有白垩系下统洛河组，其上新近系及第四系广泛覆盖。地层及含(隔)水层水文地质特征如图1所示。

图1 21303工作面煤层与含(隔)水层空间组合关系

侏罗系中统直罗组砂岩含水层(J2z)、延安组煤层及其顶板砂岩含水层(J2y)为煤层开采顶板直接充水含水层，因其埋藏深、裂隙不甚发育、补给条件差、富水性弱，井巷充水易于疏排，对煤层开采影响不大。白垩系下统砂砾岩含水层(K1l～K1y)虽为煤层顶板间接充水含水层，但其厚度大、分布广、富水性好，且与区域强含水层相联，矿井建设及生产中曾发生多起涌突水事故，严重威害安全开采。因此，白垩系砂砾岩含水层地下水，既是区域重要的供水水源，又是矿井涌突水主要来源，需要重点加强防治和开发利用。白垩系砂砾岩地下水是保水开采的重点对象。

白垩系含水层与煤系含水层之间存在着厚度大、层位稳定、连续性好、隔水性能良好的安定组泥岩隔水层(J2a)，以及直罗组泥岩段和煤层顶板泥岩段等多个隔水层段。含水层富水性、水头高度和水质类型、矿化度等水文地质特征，均显示白垩系地下水与煤系地下水为两个互不相联的地下水系统；白垩系地下水与煤系地层地下水之间在天然状态下没有水力联系。安定组泥岩隔水层是保水开采的关键隔水层。

1.2 主要可采煤层

研究区为掩盖式煤田，煤系地层为侏罗系中统延安组，处于太峪背斜与遥远背斜之间古地形控煤的含煤凹陷区。地层走向近EW，倾向NW，倾角3°～12°，整体分布平缓。3煤层位于延安组第1段中部，为区内主要可采煤层，属深埋厚～特厚煤层。煤层厚度0.35～34.20 m，平均煤厚16.89 m，可采面积29.95 km2；埋深314.42～777.03 m，一般500 m以上；底板标高626.10～970.00 m。煤层分布形态呈不规则条带状。其沉积规律是：隆起部位沉积薄或缺失，凹陷部位沉积厚，西部近河道区沉积薄，远河道区沉积厚。汤家—邵家沟—硬家沟—桐树坪一带为富煤区，厚度一般25～30 m。

1.3 煤层覆岩特征

从覆岩厚度、岩性组合、构造发育、岩石物理力学特质、岩体质量特征等方面，对3煤层覆岩特征进行分析研究。结果表明：煤层覆岩厚度125.43～277.80 m，平均170.48 m。覆岩厚度与煤层厚度呈正相关，厚煤及特厚煤区，覆岩厚度大于180 m；当覆岩厚度小于120 m 时，煤层不可采或缺失。3煤顶板至白垩系底界岩性组合特征见表1。

表1 3煤至白垩系底界岩性组合特征统计

Table 1 Statistics of stratum between No.3 coal and Cretaceous lower interface

岩性泥岩～砂质泥岩粉砂～细粒砂岩中～粗粒砂岩最小累厚/m5.8501.50最小占比/%8.5206.47最大累厚/m177.99150.37112.67最大占比/%83.9267.3774.16平均累厚/m92.7433.1144.63平均占比/%57.7516.1026.14覆岩最小总厚度/m125.43覆岩最大总厚度/m277.80覆岩总厚度平均/m170.48

表1显示，3煤顶板覆岩主要为泥岩～砂质泥岩。泥岩遇水易崩解软化，使煤层采动形成的导水裂隙带闭合，重新胶结恢复隔水性能，具备一定的阻隔上部白垩系地下水径流下渗补给作用；同时可有效遏制3煤顶板导水裂隙带向上发育高度，降低顶板含水层充水强度，对保水采煤具有积极意义。

2 导水裂隙带发育高度探查与分析

2.1 导水裂隙带发育高度探查

(1)导水裂隙带高度探查方法

为查明导水裂隙带发育特征，在崔木煤矿21301,21303和21305等工作面开展导水裂隙带发育高度探查。探查方法为钻孔冲洗液漏失量观测法和井下窥视法。钻孔冲洗液漏失量观测法，是通过探测钻孔岩芯完整性、冲洗液消耗量、钻孔水位等异常情况，综合判定导水裂隙带发育特征；实施中严格执行《导水裂缝带高度的钻孔冲洗液漏失量观测方法》(MT/T 865—2000)。井下窥视法是把一自带光源的防水摄像探头放入地下钻孔中，探测覆岩受采动影响岩体裂缝发育特征；观测中选用GD3Q-A/B型钻孔全孔壁成像系统仪器。以下以21301工作面导水裂隙带高度探查为例进行阐述。

(2)冲洗液漏失量观测法确定导水裂隙带高度

钻孔冲洗液漏失量及水位观测如图2，3所示。结果表明：孔深188.0 m以下，消耗量明显增大，表征进入覆岩离层发育带；孔深302 m以后，冲洗液全部漏失。水位在孔深188～302.75 m段，从86.2 m突降至124.5 m，在后续施工中，孔内水位持续大幅下降。因此，将孔深302.75 m定为导水裂隙带顶界，由此确定的导水裂隙带发育高度238.67 m，约为采厚的19.89倍。

图2 G1钻孔冲洗液消耗量随孔深变化曲线

图3 G1钻孔孔内水位随孔深变化曲线

(3)井下窥视法确定导水裂隙带高度

井下窥视在钻孔中共观测到裂隙76组，其中孔深202.65～288.08 m以水平～近水平裂隙为主，对应的位置应为离层带。如图4所示，301.86 m以深基本以垂直裂隙为主，且从301.86 m开始，裂隙数目逐渐增加，规模不断增大，并出现部分孔段塌孔现象，可认为301.86 m为导水裂隙带的顶界。故井下窥视观测得到的离层带高度为85.43 m；导水裂隙带发育高度239.56 m，约为采厚的19.96倍。

图4 G1钻孔井下窥视垂直裂隙照片

2.2 导水裂隙带高度探查结果评价与汇总

以上探查结果表明：导水裂隙带已发育至白垩系含水层，两种方法观测的导水裂隙带高度基本一致，可取其平均值作为21301工作面导水裂隙带发育高度，其值为239.12 m，裂高采厚比为19.93，离层带位于裂隙带之上85.43 m。

运用同样的观测方法，在崔木煤矿21303，21305工作面及彬长矿区胡家河煤矿401工作面开展导水裂隙带发育高度探查，导水裂隙带高度实测结果见表2。表2显示，研究区深埋特厚煤层顶板导水裂隙带高度为采厚的19.93～23.23倍，裂高采厚比平均21.36。

表2 综放工作面导水裂隙带高度实测结果

Table 2 Measured results of water flowing fractured zone height of fully mechanized caving face

工作面实测裂高/m采厚/m裂高采厚比面宽/m采深/m胡家河401252.0012.0021.00200.0529.44崔木21301239.1212.0019.93196.0553.22崔木21303190.518.2023.23202.5576.89崔木21305230.9710.8621.27150.0694.83

3 保水开采分区技术及实践

3.1 保水开采保护层

按照《建筑物、水体、铁路及主要井巷煤柱留设与压煤开采规程》要求，普采和分层综采时保护层厚度，根据有无松散层及底部黏性土层厚度等情况选取；对综放开采防水安全煤岩柱的保护层厚度留设，尚无明确规定。在巨厚砂砾岩含水层下特厚煤层综放开采，考虑到实现保水采煤要求，矿井顶板充水含水层与导水裂隙带之间的岩柱，应能够有效阻止地下水大量渗透和涌突；可运用《煤矿防治水规定》附录五中采煤工作面“安全水头压力值计算公式”的原理，来比照计算保水开采保护层厚度。计算公式为

式中,Hb为保水开采保护层厚度，m；Ts为临界突水系数；P为水头压力，MPa。

据首采盘区11个钻孔测得的白垩系砂砾岩含水层水柱高度185.26～299.30 m，平均246.29 m。按照《煤矿防治水规定》附录5，以隔水层完整无断裂构造破坏地段Ts=0.1 MPa/m计算，则保水开采保护层计算厚度为24.63 m；考虑到保留一定的安全系数，实际应用中采用保水开采保护层厚度为30 m，作为保水开采水文地质分区依据。

3.2 保水开采分区

以煤层顶板至白垩系含水层底界之间的覆岩厚度与导水裂隙带高度(21.36倍采厚)的差值，作为煤层开采的残余有效隔水层厚度。当保护层不足以承受上覆白垩系砂砾岩含水层静水压力时，地下水可突破保护层，经导水裂隙涌入矿井形成水害。综合考虑充水含水层富水性，保护层厚度、岩性组合与隔水性能，结合现行规程、规范和标准，可进行如下保水开采水文地质分区：自然保水开采区、可控保水开采区和保水限采区。

如图5所示,基于保水开采区各分区水文地质与工程地质特征和开采技术条件，可有针对性选取保水开采技术措施。

图5 保护层厚度等值线及保水开采分区

(1)自然保水开采区

以厚煤为主，含水层砂岩厚度小，泥岩隔水层厚度大，煤层保水开采保护层厚度大于30 m。采用一次采全厚开采，导水裂隙带发育高度虽然波及不到白垩系含水层，但在导水裂隙带上方会形成离层带，本次实测高度为85.43 m。离层空间主要位于白垩系底部宜君—洛河组砂砾岩与侏罗系顶部安定组泥岩接触带，白垩系地下水可进入离层空间，形成离层蓄水。当离层蓄水赋集到一定程度，受采动诱发因素影响，发生离层蓄水涌突。保水开采的重点是预防离层蓄水涌突，可选择合理的工作面布局和推进速度，并布置适量离层蓄水探放工程。

(2)可控保水开采区

为厚煤～特厚煤，含水层砂岩厚度较大，泥岩隔水层厚度较小，保水开采保护层厚度小于30 m。既要防治离层蓄水涌突，又要控制导水裂隙带高度；可选用分层综采、综放开采、分层综放开采。崔木煤矿综放工作面倾向长度曾选用196，200和150 m，目前采用工作面长150 m；工作面推进速度5～6 m/d，且均匀推进；采用地面直通式导流泄水孔与井下探放水孔相结合的离层蓄水疏放，和以控制采高、推进速度、强化疏排为主要措施的综合防治技术体系；以监测孔水位+覆岩破断距+工作面来压+支架异常状态+围岩异常变化+瓦斯释放速率突增为核心指标的联合预测预报系统；有效防止了离层蓄水涌突，工作面安全回采。

(3)保水限采区

以特厚煤层为主，含水层砂岩厚度大，泥岩隔水层厚度较小，保水开采保护层失效，即图5中保水开采厚度等值线0以下区域。严格限制采高，采用分层开采。采取综合措施，兼容自然保水开采区和可控保水开采区特点，充分利用覆岩隔水层采动后的恢复与再造功能。

3.3 保水开采技术实践

3.3.1 控制导水裂隙发育高度

首采盘区21301，21302工作面煤层顶板覆岩特性、煤层与白垩系砂砾岩含水层间距，以及限制导水裂隙带高度和限采厚度统计计算见表3。结果表明：当采高控制在8 m以下，白垩系砂砾岩地下水不会进入采场。

表3 工作面覆岩岩性及限采高度计算结果统计

Table 3 Overburden lithologic feature of working face and calculation result of limiting mining height

钻孔泥岩/m砂岩/m砾岩/m间距/m限制裂高/m限采厚度/m备注K6-1128.2750.400178.67148.646.96K6-266.25109.540182.59152.597.14K6-3128.3536.072.20166.62136.626.40保护层厚度取30m,计算限采X7-2108.5565.950174.50144.506.76厚度大于煤层厚度时取煤厚X7-397.8175.1929.48202.48172.488.07平均105.8567.436.34180.97150.977.07

煤层采厚、分层开采导水裂隙带发育高度等计算结果见表4，分层开采条件下，煤层顶面与上覆白垩系砂砾岩含水层底面之间的间距，及其与导水裂隙带高度的差值为完整覆岩厚度。其中，分层开采条件下顶板导水裂隙带高度运用《矿区水文地质程地质勘探规范》公式[23]：

式中,Hf为导水裂隙带高度，m；∑M为累计采厚，m；n为分层数。

所计算的完整覆岩厚度5.49～90.34 m，平均38.33 m，大于保水开采保护层厚度。

另据21302工作面开采数值模拟，上分层开采3.5 m，导水裂隙带发育高度约68 m；下分层开采6 m后导水裂隙带高度约110 m；导水裂隙带发育最高位置距离白垩系底部62.41 m，超过保水开采保护层厚度32.41 m，亦表明在分层开采条件下白垩系砂砾岩含水层地下水可得到有效保护，不会泄漏涌突。

3.3.2 选择合理的工作面推进速度

离层蓄水涌突是在采场特定的开采技术条件下发生的顶板溃水灾害，崔木煤矿层发生多起危害严重的煤层顶板离层蓄水涌突事故，对其突水来源、通道和强度等涌突特征研究发现：蓄水离层主要发育在白垩系砂砾岩与侏罗系泥岩接触带以及白垩系下部砂砾岩中，离层蓄水的补给来源主要为白垩系砂岩地下水，离层蓄水形成、赋积和涌突受覆岩结构，开采方式和工作面采放高度、推进速度等多种因素控制。

离层空间形成并在不断增大的过程中，设定白垩系含水层水头(Hi)降至洛河组底界标高(H0)，即相对水位标高为零，周边含水层中的水会在水头压差下向离层内流动。根据承压含水层地下水动力学计算公式，离层空间第i边的单宽流量(qi)计算公式为

表4 工作面覆岩岩性及分层开采裂高计算结果统计

Table 4 Overburden lithologic of working face and calculation results of water flowing fractured zone height induced by slice mining

钻孔泥岩厚/m砂岩厚/m砾岩厚/m间距/m煤层采厚/m计算裂高/m完整覆岩厚/mK6-1128.2750.400178.6717.48173.185.49K6-266.25109.540182.5915.68155.8726.72K6-3128.3536.072.20166.6212.92129.3337.29X7-2108.5565.950174.5014.31142.7031.80X7-397.8175.1929.48202.487.60112.1490.34平均105.8567.436.34180.9713.60142.6438.33

由此，可得总离层蓄水量为

其中,k为离层范围内洛河组含水层的渗透系数，m/d；M为离层空间顶板含水层平均厚度，m；Ri为离层空间第i边的对应水位降深的影响半径，m；qi为离层空间第i边的单宽流量，m3；li为离层空间第i边的长度，m。

运用理论公式和经验类比法可就21302工作面宽202.5 m，推进L=150 m时，求得不同采高的离层空间大小；运用公式(3)及(4)计算得到工作面不同开采速度下的离层积水体积。结果表明：采高一定，不同开采速度下的离层积水体积不同；采速越小，离层积水体积越大。如图6所示，采高为12 m，采速≤4 m/d时，离层空间中全部充水；采速>5 m/d时，出现未充水离层空间，且随着开采速度的增加，离层蓄水量逐渐减少，未充水离层空间体积逐渐增大。

图6 工作面推进速度与离层积水量关系

3.3.3 隔水层采动破坏后的恢复与再造

在距21302停采线约50 m、回风巷约40 m的位置，布置了G3观测孔，并安装了水位自动监测系统，对21301，21302和21303工作面采前、采中和采后含水层水位动态，进行了近2个水文年的自动监测。G3孔首先施工至煤层顶部，精细测量原始地层漏失量变化情况，进行安定组和洛河组抽水试验，之后封闭安定组以下地层，留作安定组和洛河组水文长观孔，孔深501.78 m，为完整井。钻孔与工作面位关系如图7所示，含水层水位动态与工作面涌突水关系如图8所示。

图7 工作面与钻孔布置平面

图8 地下水位动态与工作面涌突水关系

图8显示：

① 从2013年初至2014年底，洛河组含水层地下水位总体呈波浪状下降，出现的波谷对应井下13次工作面涌突水；从2013年2月到2014年2月，以平均波峰值统计水位下降7.64 m，以波谷值统计下降33.25 m；总体水位年降幅7.64～33.25 m，平均降幅每年20.45 m。

② 安定组地下水位总体呈波浪状上升，出现的波谷与洛河组水位动态曲线的波谷一致，并与井下13次工作面涌突水相对应；2013年2月至2014年2月，以平均波峰值统计水位上升36.05 m，以波谷值统计上升12.19 m；总体水位上升12.19～36.05 m，平均上升幅度每年24.12 m。

③ 洛河组含水层水位2014-02-19 21302工作面停采时为1 093.92 m，2014-04-14恢复至1 108 m，上升14.08 m；21303工作面2014-08-21停采时水位1 053.26 m，2014-10-08水位恢复1 092.04 m，上升38.78 m。

④ 洛河组水位下降、安定组水位上升、工作面涌突水，说明工作面回采造成隔水层失效，覆岩地下水涌入采场；每次涌突水结束、工作面停采后，水位自动回升，表明隔水层采动破坏后可自动恢复与再造。究其机理，安定组水位的上升是由于受采动影响安定组泥岩首先破碎，然后吸水膨胀后封堵导水裂隙，阻止洛河组地下水下渗；且随着时间的推移，洛河组和安定组的水位差在明显降低，两者的水力联系越来越密切，对保水采煤有至关重要意义；即洛河组含水层下伏安定组隔水层泥岩水解膨胀后充填封闭导水裂隙通道，阻止了上覆含水层地下水大量下渗，隔水功能恢复，起到保水开采作用。

4 结 论

(1)根据煤与含(隔) 水层的空间组合关系及煤层顶板导水裂隙带发育高度探查结果分析，查明深埋特厚煤层综放开采导水裂隙带发育高度为煤层采厚的19.93～23.23倍，裂采比平均21.36；导水裂隙带已波及煤层上覆白垩系含水层，应实施保水开采，保护白垩系砂砾岩地下水。

(2)基于白垩系地下水赋存特征及涌突机理，所确定的保水开采保护层厚度为30 m。据此，将研究区划分为自然保水开采区、可控保水开采区、保水限采区3种保水开采分区，并提出各区域对应保水开采途径。

(3)实践表明，适应于研究区保水开采的技术途径主要包括控制导水裂隙发育高度，采用合理的工作面布局及推进速度，以及隔水层采动破坏后的恢复与再造。

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Division and practice of water-preserved mining in ultra-thick coal seam under ultra thick sandy conglomerate aquifer

LÜ Guang-luo1,2,TIAN Gang-jun2,ZHANG Yong2,LÜ Pin-tian2,CHEN Yong-bo2,SHI Xiu-chang1

(1.KeyLaboratoryofCoalResourcesExplorationandComprehensiveUtilization,MinistryofLandandResources,Xi’an710021，China;2.Shaanxi186CoalfieldGeologicalCo.,Ltd.,Xi’an710075，China)

Taking Cuimu coal mine in Yonglong mining area as research background,the spatial structure of aquifer (separated) and coal seam and overburden features were analyzed.Then the exploratory results of development height of water-flowing fractured zone was analyzed,and the division and practical research of water-preserved mining in thick coal seam under great thick sandy conglomerate aquifer in the studied area was carried out.It is shown that the water conducting fractured zone height is 19.93-23.23 times to the extraction height,which has spread to the overlying Cretaceous aquifer.The protective layer thickness of water-preserved mining is determined to be 30 m.Thus the studied area is divided into three zones,i.e.nature water conservation mining zone,controllable water conservation mining zone and water conservation limit mining area,and the corresponding water preserving mining methods are proposed aiming at each zone.Practices indicate that the effective ways of water conservation mining under great thick sandy gravel aquifer mainly include controlling the development height of water conducting fractures,choosing the appropriate layout and speed of the working face,and recovering and reconstructing after the destruction of waterproof layer mining.

height of water flowing fractured zone;protective layer thickness;water-preserved mining regionalization

10.13225/j.cnki.jccs.2016.5009

2016-09-13

2016-11-03责任编辑:常 琛

陕西省工业科技攻关基金资助项目(2016GY-172);国土资源部煤炭资源勘查与综合利用重点实验室自主重点资助项目(ZZ2013-2)

吕广罗(1963—)，男，陕西礼泉人，高级工程师。Tel:029-82260128,E-mail:lgangluo@163.com

TD823

A

0253-9993(2017)01-0189-08

吕广罗，田刚军，张勇，等.巨厚砂砾岩含水层下特厚煤层保水开采分区及实践[J].煤炭学报,2017,42(1):189-196.

Lü Guangluo,Tian Gangjun,Zhang Yong,et al.Division and practice of water-preserved mining in ultra-thick coal seam under ultra thick sandy conglomerate aquifer[J].Journal of China Coal Society,2017,42(1):189-196.doi:10.13225/j.cnki.jccs.2016.5009