开刃锤片是提高粉碎机效率的新途径

■苏从毅　王永昌　俞信国　俞　正

（1.无锡中粮工程科技有限公司，江苏无锡214035；2.国家粮食局无锡科学研究设计院，江苏无锡214063；3.上海春谷机械制造有限公司，上海200081）



开刃锤片是提高粉碎机效率的新途径

■苏从毅1王永昌2俞信国3俞正3

（1.无锡中粮工程科技有限公司，江苏无锡214035；2.国家粮食局无锡科学研究设计院，江苏无锡214063；3.上海春谷机械制造有限公司，上海200081）

摘要：锤片有筛粉碎机对物料的粉碎效果，主要取决于锤片与物料的线速差和已粉碎到粒度要求的物料能否迅速通过筛孔，锤片与物料的线速差是影响粉碎效果关键。现有锤片有筛粉碎机在作业时，因高速旋转的锤片带动了物料旋转，使锤片与物料的线速差较小，影响粉碎效果。目前国内外饲料锤片有筛粉碎机尚未见到通过改变锤片锤头的结构，使物料与锤片撞击后，物料离开了通常的周向运动轨迹，可降低周向的线速30%～50%，提高了物料与锤片的线速差，亦然提高了撞击力及粉碎效果。经开刃锤片即锤片开坡口的试验研究，粉碎机粉碎效率可提高25%～28%。物料周向线速和对锤片的摩擦力下降，亦就降低了物料周向的离心惯性力和物料环的密度，使锤片锤头的磨损明显降低。一个不起眼的开刃锤片已申请专利，却是一项带来具有较大社会效益和经济效益的新技术，是一项节能、低碳和环保的新技术。

关键词：饲料；锤片；坡口；粉碎；线速差

饲料加工企业在激烈的市场竞争中，要获得较好的经济效益，降低生产成本和提高产品质量是饲料加工企业主要途径。锤式粉碎机是饲料加工厂动耗最大的设备之一（占整个饲料加工动耗的30%～50%），如提高粉碎机的粉碎效率，能降低饲料生产的单位电耗和降低饲料的加工成本，亦就提高了饲料加工企业的经济效益，提升了企业在市场上的竞争能力。对锤片有筛粉碎机而言，提高粉碎效率，必须提高锤片和物料的线速差（撞击力）和粒度合格的物料能迅速通过筛孔。而提高锤片和物料的线速差，是提高粉碎效果的首要目标，是第一位的。提高粉碎室内的粉碎效果影响因素众多：其中如锤片（为锤片数量、锤片厚度、锤筛间隙、锤片排列、锤片线速等）、筛板（筛板孔径、筛孔排列、筛板包角、筛板开孔率、筛板厚度等）、物料特性（粒度、体积密度、水分）等；颗粒物料（以下简称物料）通过筛孔的能力（与吸风的风量和风压、筛面振动、筛板开孔率及破坏料环效果等因素有关）就是提高锤片粉碎效果的必要条件。锤片有筛粉碎机对物料的粉碎，由撞击粉碎和摩擦粉碎两种主要作用力。当物料在二次、三次等撞击时,物料粒度约大于0.035 g时,物料与锤片大多属撞击粉碎，这类撞击粉碎是锤片有筛粉碎机粉碎的主体。物料随锤片一起高速旋转，其线速达55～65 m/s左右，此时，锤片和物料的相对速度差较低，影响粉碎效果。当粉碎物料的粒度约小于0.035 g时，锤片和物料的撞击力就大为减小,使锤片与物料之间撞击力小于物料的抗压强度，亦然不足将其粉碎,这类粉碎机械属较低粉碎效率的范畴。

饲料科技工作者长期以来，为提高锤片有筛粉碎机的粉碎效果，对锤片有筛粉碎机械各部结构（如锤片厚度、锤筛间隙、锤片排列、多粉碎室、水滴形粉碎室和自动负荷控制器等）进行了各种改进，粉碎效率均不同程度的提高,但在这类撞击粉碎机械与搓撕和剪切为主的辊式粉碎机械相比，仍属粉碎效率较低的粉碎机械。因此，只有对构件能有效地提高锤片和物料的相对线速差和物料对筛孔的通过能力，才能使锤片有筛粉碎机械的粉碎效率有更大的提升空间。对锤片有筛粉碎机提高粉碎效果的措施，如：增设减速挡块，提高了锤片与物料的线速差、采用振动筛板等技术，都能有效地提高粉碎效率和物料通过筛孔的能力。以上所有研究和改进，基本上物料的周向运动方向均未主动地改变，物料周向线速基本上都无法控制，都处于高速运行状态。

上海春谷机械制造有限公司的开刃锤片已申请专利,到目前为止，国内外在饲料行业内均未见如下的报道：通过改变锤片端部结构，使锤片与物料撞击后，能主动地改变物料的运动方向和周向速度，提高物料与锤片的相对速度，来提高粉碎能力的研究。现就对改变锤片端面结构，锤片与物料撞击后，物料运动方向的改变，增加了锤片与物料的线速差，能有效地提高二次、三次撞击以后的粉碎效果。改变锤片端面结构后，物料周向线速显著下降，亦就降低了锤片的磨损等人们十分关心的技术问题，现作如下的讨论:

1　物料与锤片撞击后的运动分析

1.1锤片结构

现有国内外锤片有筛粉碎机的使用的锤片，见图1所示。

图1　国内外粉碎机常用的锤片

图1的锤片在与物料撞击后，不能改变物料的飞行方向和周向飞行速度。当锤片开刃(开坡口)时，物料与锤片撞击后飞行方向和周向飞行速度均有所改变。

为了便于分析，设锤片与物料撞击为单颗粒，现有常用锤片的形状，锤片与物料撞击后，其的运动方向，为锤片旋转的切线方向飞行,如图2，此时，物料撞击后刚离开锤片的速度，接近锤片旋转时的线速80～90 m/s，随后速度将降低。因粉碎机转子具有一定的风机效应（但风量和风压很低），在锤片撞击为主和类风机效应为辅的作用下使物料旋转。物料与锤片撞击后，沿锤片撞击点的切线方向飞行，物料飞行速度，因受物料之间的碰撞和筛板的摩擦等因素，使物料飞行速度进一步降低为55～65 m/s左右。现所有锤片粉碎机在作业时，物料与锤片撞击后，几乎都不改变运动方向，仅沿锤片撞击点的切线方向飞行。如将锤片端面改为坡口结构，如图3，改进后的锤片，使锤片与物料撞击后，物料不再按锤片撞击点切线方向飞行，将偏离锤片切线方向飞行。改进后锤片的结构，具有如下特点：

①当锤片厚度转角处开刃即开坡口，如坡口斜度为45°（30°）为例，使锤片（厚度为6 mm）端面的撞击面积有较大幅度的增加达30%～50%以上，见图3，此时，等同于采用了厚锤片来粉碎物料，提高了粉碎能力的特性；

②由于锤片厚度方向可不全开坡口，还可有留1～2 mm直边，见图3，图4，带有1～2 mm直边，等同于采用了高粉碎效率的薄锤片来粉碎物料。使其具有较强的剪切力，亦就提高了粉碎效率。因该薄锤片在厚锤片已成一体，所以，改善了以往薄锤片不耐磨的缺陷。

③锤片在前进方向开刃（坡口），物料撞击后，物料运动方向与尚未开坡口的锤片相比，不仅可改变飞行方向，而且使物料周向的飞行速度比无坡口锤片周向飞行速度要低，使物料与锤片周向线速差有较大幅度提升，其粉碎效果亦就能提高。

图2　物料撞击后的运行方

图3　开坡口锤头

图4　锤头45°坡口

④锤片作业时，锤头全部挤压在旋转物料环之中，锤片开刃（坡口）后，物料周向旋转线速降低30%～ 50%，锤片的磨损将大为改善。

现对锤片开刃（坡口）后，提高了锤片粉碎的粉碎能力和增强了锤片的“耐磨性”等特性，现作如下分析：

1.2物料与锤片碰撞后的运动分析

物料与锤片碰撞大部分属正碰撞范畴（包含同向追逐碰撞，锤片与物料的碰撞属同向追逐碰撞），其撞击力取决于两物体的相对速度、质量和两物体的碰撞时间等因素。其中相对速度是指同一座标轴，如不在同一座标轴即有相位差时，须将其值分解在同一座标轴来计算。

对开刃（坡口）锤片，将具有不同于一般锤片的粉碎特性。同时，因锤片开坡口方式不同，物料就有不同的运动方向，粉碎效果亦还有所不同。为了便于分析，将开与不开坡口和开不同坡口的锤片一并进行讨论：

1.2.1常用无开刃（坡口）锤片

锤片高速旋转锤片与物料撞击后，物料就沿旋转锤片撞击点方向的切线飞行，其飞行速度为V，并撞向物料环和筛面，并加入旋转料环，物料然后的飞行速度为V2。见图2。每排锤片每一转与物料撞击比例约为粉碎室宽度物料的15%～18%左右。亦就是大部分物料未被撞击，仅跟随被锤片撞击物料旋转，所以，撞击后的物料速度降至V2。

1.2.2带有无扭角斜坡口（厚度方向留1～2 mm不开坡口或全开坡口）的锤片

设开坡口为正方体，坡口斜度为45°（30°）,见图5，锤片斜面（OBCD）与物料撞击后，物料将垂直于坡口斜面离开，其运动方向与无坡口的锤片有了改变，见图5，物料其沿运动方向OG飞行，速度为V1，与无坡口时飞行方向OM成45°角度，其速度为V2。

图5　带坡口时物料撞击飞行

为分析方便，坡口斜度与锤片端面成45°见图5，坡口的长度=宽度=高度，物料垂直于坡口斜面离开，物料飞行方向OG和飞行速度为V1，无开坡口的锤片，物料撞击后，飞行方向为OM和飞行速度为V2，为了便于分析，将锤片与物料撞击运动简化为图6。

图6　45°坡口物料撞击飞行

从图6可见，OM为无开坡口的锤片旋转的切线方向运行，物料飞行速度为V2，物料与锤片坡口（无偏转）斜面O B C D相撞击，物料撞击后，运动方向OG 与O B C D面相垂直，飞行速度为V1，沿OG向飞行，不按原锤片旋转的切线方向OM飞行。因碰撞时物料和锤片质量相同，两者碰撞的相对速度相同，两者碰撞时间相同，所以撞击力相等，撞击后的飞行速度亦就相等，所以V1=V2。

经计算带有无扭角斜坡口45°时，撞击后的飞行速度V1，将V1投影于OM轴的速度分量,为ON= 0.71V1=0.71V2。从图6可知，道物料在锤片旋转的线速将降低30%左右，使物料撞击后加入物料环。同时物料环贴紧筛面作旋转运动，因物料与筛面摩擦阻力，使物料环线速下降，增加了物料与锤片的线速差，提高了撞击粉碎效果和减少锤片的磨损。

如无扭角斜坡口的斜度为30°，物料的周向切线速度将减低50%，物料与锤片的线速差明显加大，其撞击粉碎效果更为明显。

1.2.3如锤片开有扭角的斜坡口

有扭角斜坡口锤片与物料撞击时，物料将垂直于坡口斜面离开锤片，其运动方向与无扭角的斜坡口就会偏转45°或30°的角度，物料飞行方向与无坡口时不在同一个面内。见图3。

为了便于分析，设开坡口为正方体，将锤片与物料撞击运动简化为图7和图8其对角面即撞击面AB FD，物料运动方向与ABFD面相垂直，离开锤片坡口面时的方向为HG，为了与不开坡口的锤片进行比较，将GH延伸至O点,为OG,其飞行速度为V1。物料偏离原无坡口时切线飞行的方向，飞行速度为V2,物料偏离OABE面，即物料有偏离锤片前进方向的飞行，向粉碎机主轴偏转45°方向飞行。

图7　带扭角坡口物料撞击飞行

图8　带扭角45°坡口物料撞击飞行

从图8可见，将撞击后物料速度V1分解成水平速度分量V1水和垂直速度分量V1垂，垂直速度分量的方向，即旋转锤片时的切线速度方向，该垂直速度分量V1垂的大小，决定了物料与锤片撞击力的大小。V1分解的垂直速度分量V1垂必然小于无坡口时的物料撞击后速度V2，因V1=V2。所以，当垂直速度分量V1垂坡口偏转角为45°时，垂直速度分量ON=V1垂=0.71V2。物料在锤片旋转锤片的切线方向的线速将降低30%左右，此时，物料跟随旋转物料环旋转，因物料之间摩擦及物料与筛板的摩擦，使物料线速随之下降，这就增加了物料与锤片的线速差，提高了撞击粉碎效果。

当坡口偏转角为30°时垂直速度分量ON=V1垂=0.5V2，物料与锤片的线速差增加更大，撞击粉碎效果更好。

如相邻两锤片所开坡口的偏转角相向成对配制，则两锤片与各自物料撞击后飞行，而且能在粉碎室内斜向飞行时相撞，相撞时能量将有所损耗，使物料在锤片切线方向的线速进一步降低，锤片与物料的速差亦就再增加，其粉碎性能又有新的提升。

如锤片的所开坡口斜度和偏转角>45°，物料撞击后离开坡口面速度在OM轴的速度分量减少不大，物料与锤片的线速差变化不多，撞击粉碎效果虽能提高，其效果不十分显著。如锤片所开坡口斜度和偏转角<45°，则物料撞击后离开坡口面速度在OM轴的速度分量更小,物料与锤片的线速差更大，撞击粉碎效果更佳。但要考虑锤片的使用寿命，其角度不能过小，取30°～60°为宜。

1.3锤片开刃后降低锤片的磨损

锤片的磨损取决于物料与锤片的摩擦系数、物料对锤片的正压力（包括撞击力）和物料运动速度有关。锤片作业时，锤片的锤头全部挤压在旋转物料环之中，即锤头处于旋转物料的包围之中，因锤片的线速高于物料线速。所以，当锤片与物料撞击时，还有相当多的物料与锤头处于相对滑动之中。因此，锤片与物料撞击时有相对滑动即有产生摩擦，这就造成了锤片锤头的磨损，见图9。从图9可看出：a面与d面的交接处、a面与b面交接处、b面和d面的交接处、a面与e面交接处和b面与c面交接处是锤头最弱的部位，是锤片磨损最大的几个部位；其次是a面和b面磨损较大的部位。现就对锤片开坡口后锤片磨头磨损降低原因作如下分析。

1.3.1物料与锤片锤头的摩擦力

摩擦力就取决于物料对锤头的摩擦系数和正压力，物料对锤头的正压力与物料体积密度有关，物料作周向旋转运动时，就有离心惯性力。从以上分析可知锤片开坡口后，物料对坡口面撞击力可分解成垂直坡口面和平行与坡口面的两个分力，其中垂直于坡口面的即是物料对锤片的正压力，该力小于无坡口面的正压力。从上分析可知：因有锤片的坡口面，使物料周向切向线速将降低30%～50%，此时，物料的离心惯性力（F=mγω2=mv2/γ）就与速度平方关系而下降，物料体积密度降低较为明显，料环的物料处于较松弛状态，物料对锤头的正压力亦就下降。从锤片磨损痕迹来看，无坡口的料环厚度约在4～4.5 cm左右,当开了坡口后料环厚度约在5～6 cm，说明上述与实际相符合，开了坡口后料环体积密度降低的事实。为此，料环体积密度降低，料环对锤片的正压力就下降，亦就降低了料环对锤片的摩擦力和减少了锤片锤头的磨损。

图9　锤头在料环中与物料摩擦和撞击状态

1.3.2物料与锤片的撞击力

a面与b面是物料与锤片撞击的主要面，a面承受该处全部的撞击力，b面的撞击力不垂直b面，该力可分解在垂直于坡口斜面的撞击力和平行于坡口面的作用力。该垂直于坡口斜面的撞击力，为不开坡口撞击力的50%～70%，锤片坡口面受到垂直撞击力有较大幅度的下降。亦就是物料对锤片正压力的降低，即物料与锤片的摩擦力下降，使锤片b面的磨损就明显下降。所以a面磨损大于b面，说明有坡口的锤片，磨损可减少，延长了锤片的使用寿命，降低了生产成本。

1.3.3物料与锤片的运动速度，

从上分析可知，从图9可知,锤片开坡口后a面、b面、c面、d和e面是物料对锤片撞击时均有相对滑动。同时，因物料对a面和b面的正压力大于c面、d面和e面的正压力。为此，a面、b面的摩擦力远大于c面、d面和e面的摩擦力，所以，物料与a面、b面的磨损大于c面、d面和e面的磨损。锤片有坡口后，使物料的周向运动速度降低30%～50%，物料对锤片的磨损亦就下降。当锤片与物料撞击时，除直接撞击物料外，仍有较大部分物料与锤片各面有相对滑动。因锤片的磨损，在面面交接处材料强度最弱，最易产生较大的相对滑动，亦就是锤片磨损最大的部位。但因锤片有了坡口，物料的周向运动速度降低较大，面面交接处的正压力，仍比无坡口的正压力要低，所以，锤片开坡口能有效地减少锤片磨损。

由于锤片有筛粉碎机粉碎的物料是松散的散粒群体，虽然锤片与物料撞击不是单粒相撞，而是与散粒群体相撞，其运动规律基本按上述的分析运动的轨迹进行，物料颗粒之间大小不等，运动速度不同，将会有一定的互相干扰：如锤片与物料相撞因不是单粒，而是多粒同时或颗粒重叠相撞，特别是颗粒重叠相撞，其粉碎效果会有一定的影响。

2　锤片与物料撞击时的物料受力分析

粉碎物料以玉米为例，由于物料进机为第一次撞击足以将玉米粉碎，现仅对第二次以后撞击进行讨论，现讨论主要以玉米胚乳为主，即玉米粗粉后的再粉碎，玉米粉再粉碎的撞击属正撞击，玉米胚乳撞击破碎力约50 N。物料与锤片的撞击时间为4×10-5～1× 10-5s，玉米粉特别是粉质部分撞击时间较玉米颗粒长，玉米粉质量一般在0.001 56～0.05 g；而且在物料在粉碎室内作旋转运动，其线速达50 m/s，锤片线速为90 m/s，物料与锤片线速差40 m/s。

2.1锤片无坡口时锤片与物料撞击的受力分析

锤片粉碎机的粉碎效果取决于物料与锤片撞击力的大小，而撞击力与物料的质量（颗粒）大小、锤片与颗粒的相对速度大小等因素有关，其撞击力可用式（1）来表示。

式中：m撞击物料的质量(kg)；V相=（V-V物）或锤片与物料撞击的相对速度差(m/s)；V物为锤片与物料撞击后物料飞行速度在OM轴的速度分量(m/s)；ts为撞击时间(s)。

无坡口锤片与物料二次或三次撞击粒度0.05 g（粒径0.35 mm）的撞击力：

物料在粉碎室内旋转时线速为50 m/s，锤片线速为90 m/s，

撞击力F= mV相/ts=m（V-V物）/ts

F=0.05 g×40 m/s×10-3/3×10-5=66(N)

此时，粒度为0.05 g仍可粉碎，当粒度为0.035 g时，撞击力F仅为46.2（N)，不足以粉碎玉米胚乳破碎力50N的颗粒。

为此，当有筛锤片粉碎机对物料质量小于0.035 g，主要靠摩擦粉碎。

2.2锤片带坡口和有扭角斜坡口时，锤片与物料撞击的受力分析：

2.2.1锤片带坡口45°时

根据锤片有坡口时物料的运动分析得，物料与锤片撞击后，物料偏离无坡口时运动轨迹，根据物的运动分析，物料垂直于坡口面,锤片切向线速将下降30%。锤片带坡口后，物料切向线速从50 m/s降至35 m/s，锤片线速为90 m/s，锤片和物料的线速差为55 m/s，粉碎玉米胚乳破碎力50 N，颗粒质量为0.05 g（粒径0.35 mm)与锤片的撞击力计算：

撞击力F= mV/ts(N)

F=0.05 g×55 m/s×10-3/3×10-5=91(N)

从以上不难看出，当坡口斜度为45°，物料线速为35 m/s，物料线速降低30%，其撞击力将增加37%，达91(N)。说明坡口斜度为45°时撞击力大于无坡口的锤片，足以粉碎玉米胚乳的小颗粒。

当锤片有45°坡口时，锤片和物料的线速差为55 m/s，物料粒度质量为0.03 g时，其撞击力达54.8(N)，玉米胚乳仍能粉碎。无坡坡口粒度质量为0.035 g时，撞击力达46.2(N），为此，无坡口时撞击力小于玉米胚乳破碎力50N，从上分析说明有坡口的锤片其粉碎效果明显提高。

2.2.2当坡口斜度为30°时

物料切向线速降为25 m/s,速差增至65 m/s，此其撞击力增至107.5(N)，坡口斜度为30°时，撞击力增加47%．对粉碎的最小细度可提升，物料颗粒质量在0.025 g仍能粉碎，粉碎粒度降至0.025 mm。说明锤片开坡口是能提高粉碎机的粉碎效率。

3　开刃（带坡口）锤片的试验

开刃锤片（见图10）已经过3个饲料加工厂, 6个多月的生产性试验，其主要效果如下：

粉碎物料品种：玉米(水份为16%) ,筛孔为1.5 mm，配用功率90 kW。

图10　开刃(开坡口)锤片

产量：纯坡口的锤片产量可提高25%左右，如配有减速挡块，带坡口锤片产量提高50%以上见表1。

锤片使用寿命：一般耐磨处理，锤片寿命有所增加。如采用优质的碳化钨堆焊，锤片使用寿命可提高3倍。

表1　开刃锤片与通用锤片粉碎性能测定

4　锤片带开刃（坡口）应注意的问题

因锤片带了坡口后，锤片有效厚度有所减薄，对锤片有效使用寿命还有一定的影响，为了最大限度发挥开坡口的特点和避免开坡口带来的缺点，在运用该技术时需注意几个问题。

4.1因锤片开了坡口，母材关键的前端有所减薄，所以，在确定锤片厚度时，应比一般锤片厚度厚1～2 mm，宜选用7～8 mm的母材，使该技术能得到充分发挥。

4.2锤片锤头仍需进行耐磨处理，宜用优质碳化钨堆焊，以提高锤片的耐磨性，来延长使用寿命，可比一般耐磨处理的锤片使用寿命增加300%。

4.3锤片锤头开坡口形状宜对称，见图11，安装时锤片重量需中心对称布置。如开坡口的锤片形状已是不对称，锤片排列安装时需考虑粉碎机运转时的动平衡，即既保证锤片重量需中心对称布置，又要考虑锤片形状不是对称的，锤片布置需为形状中心对称布置，确保锤片粉碎机高速运转时，振动在许可范围内。

图11　对称坡口锤头

4.4开坡口的锤片能与减速挡块组合使用，因开坡口的锤片能将物料推向减速挡块区域，进一步增加锤片与物料的线速差，使粉碎机产量的提高更显著，可达50%。如减速挡块亦采用两边是斜面，使撞击后成低速的物料往锤片区域赶，使减速的物料能与锤片相遇，增加锤片与物料撞击的机会，提高锤片粉碎机的粉碎效果。

5　结论

锤片作为粉碎机主要工作部件，对进行了一些小的改进，花经费少，使饲料加工企业能得到显著的经济效益。长期以来人们对锤片研究，主要在锤片厚薄与粉碎效率关系及对提高锤片耐磨性方面进行大量的研究。至今，未见有对锤片的结构是否开坡口进行试验研究的报道。经试验锤片开坡口后，不仅改变了物料的运动方向，提高粉碎效率达20%以上，锤片磨损可下降。该研究成果会有较大的经济效益和社会效益。该技术上海春谷公司已申请实用专利和发明专利。如与筛网振动和动锤定锤剪切专利技术组合,提高粉碎效果更为明显,已在国内饲料加工厂中得到应用，带坡口锤片，具有如下优点。

5.1锤片带坡口后，物料相对于锤片的速度可降低到30%～50%，两者的撞击力明显提高，锤片粉碎机的粉碎直接撞击粉碎的最小粒度从0.035 g降至0.025 g。因带坡口后具有薄锤片和厚锤片的功能，生产能力提高20%～50%以上，说明带坡口锤片是属高效节能型技术。

5.2锤片采用坡口后，料环的体积密度降低、物料的运动速度降低30%～50%，同时物料与坡口面的摩擦力下降，使锤片磨损就能减少。锤片端部和开刃（坡口）等工作表面仍需耐磨处理，如采用优质碳化钨堆焊处理，是较佳组合，可进一步降低饲料的生产成本和提高了劳动生产力。

5.3锤片开刃（坡口）的部位不同，及锤片开坡口在粉碎机内不同组合和排列，如和减速挡块、筛面振动和吸风等构件组合使用，将会更佳的粉碎效果，所以，还需进行更多的试验来确定最佳锤片的组合，以获得更佳的经济效益。

锤片开刃，特别是锤片开刃（坡口）与带斜面的减速挡块，振动筛面等。组合使用，其效果更为优良。锤片开刃（坡口）是一项提高锤片有筛粉碎机的粉碎效率、降低锤片磨损的有效措施，是最为经济、最为有效的新途径，是一项具有节能、低碳和环保的新技术。

（编辑：崔成德，cuichengde88@sina.com）

Groove-welding on hammers will enhance crusher's working efficiency

Su Congyi, Wang Yongchang, Yu Xinguo, Yu Zheng

Abstract：The linear velocity margin of hammers to handled material and the passing efficiency of qualified granules are main influencing factors of hammer crusher, which the first one is the crucial one that decides hammer crusher's working efficiency. Most of the present hammer crusher's working mode is: the materials in hammer crusher will rotate with its' high-speed rotating hammers, so there will be knee linear velocity margin between the two. Theoretically speaking, if we change the structure of hammers' groove, the crashed granules' ordinary circular trajectory will be changed, with 30%～50% reduction of its linear velocity on tangential direction. With increased linear velocity margin of ham⁃mers to granules, the collision force and crashing efficiency will also be largely elevated. The effects has been confirmed in experimental research in which hammer crusher's crashing efficiency obviously raises 25%～28% by beveling groove on the hammers. Along with reduction of linear velocity on tangen⁃tial direction and friction force on hammers, granule-ring's centrifugal inertial force and density will al⁃so drop, which dramatically reduce abrasion on hammers' groove. A common groove-welding method on crusher's hammers will bring economic benefits to this feed production field, so we should strongly support and widespread this energy-saving, low-carbon and environmental protection technology.

Key words：feeds；hammer；groove；grinding；linear velocity margin

基金项目：“十二五”农村领域国家科技计划课题——安全优质饲料生产关键技术研发与集成示范[2011BAD26B04]

收稿日期：2015-08-07

作者简介：苏从毅，高级工程师，主要从事粮饲加工与仓储物流的研究与工程设计。

中图分类号：S816.34

文献标识码：A

文章编号：1001-991X（2016）01-0012-07

doi:10.13302/j.cnki.fi.2016.01.003