DMF-H2O-CHCl3体系293 K液液相平衡数据的测定与关联
2015-12-24叶长燊卢泽湘陈礼辉
张 慧,叶长燊,卢泽湘,陈礼辉
(1.福建农林大学材料工程学院,福州350008;2.福州大学化学化工学院,福州350108)
N,N-二甲基甲酰胺,简称DMF,是一种无色透明且性能优良的化工溶剂,被广泛应用于聚氨酯合成革、合成纤维、石油、无机化工及医药等行业[1-3].DMF可与醇、醚、酯、芳烃等大部分有机物及无机物完全混溶,因而又被誉为“万能溶剂”[3].仅合成革行业每年产生近1亿吨的DMF废水(含量约15%-25%)[4],不仅浪费资源而且对环境造成很大危害.因此,处理制革废水并回收其中的DMF具有十分重要的现实意义.
目前,工业上主要采用普通精馏的方法处理低浓度DMF废水,但由于DMF的沸点(153℃)比水的沸点(100℃)高,且汽化潜热(2257.2 kJ·kg-1)较大,需要将大量的水(约75%-85%)分离出塔,能耗非常大[5,6],因此改进 DMF 回收工艺,对降低能耗具有非常重要的意义.许多研究者对此作了大量工作[7-9],提出了减压精馏或双塔精馏的节能工艺,但节能效果有限.萃取—精馏回收工艺[10]是目前比较先进的节能回收工艺,即采用该工艺首先对废水中低浓度的DMF进行萃取、富集,然后再对萃取相进行精馏分离进而回收DMF.相关该工艺研究文献多有报道,但对于该工艺萃取传质方面的研究却鲜有报道.要对萃取塔中萃取废水中的DMF传质性能进行研究,液液相平衡数据的测定是极其重要的方面,它是萃取传质过程装置设计、放大及优化操作的重要依据.经Aspen Plus软件筛选[11,12],本研究采用氯仿为萃取剂,从低浓度制革废水中萃取DMF.由于实际萃取过程多在室温下进行,因此,本文在课题组前期工作基础上[13,15],继续对该体系293 K的三元相平衡试验数据进行完善,并结合303-313 K的相平衡数据[13]回归得到适合各个温度的相平衡方程.也为萃取塔中萃取传质过程的研究提供依据.
1 材料与方法
1.1 主要试剂与仪器
试剂:三氯甲烷(AR),浓度99%;N,N二甲基甲酰胺(AR),99.5%;去离子水.
仪器:GC-102岛津气相色谱,DLSB低温冷却液循环泵,DC-3006型低温恒温水槽,液液相平衡釜(自制),1/10刻度水银温度计(0-100℃),Hg-4恒温磁力搅拌器.
1.2 试验装置与试验方法
液液相平衡试验装置如图1所示.蛇形冷凝管进出口接低温冷却液循环泵,校正过的1/10刻度水银温度计(其温度波动不能超过0.1℃)进行测温,DC-3006型低温恒温水槽对液液相平衡釜的水浴夹套进行控温.
分别配制约25 mL、不同比例DMF、CHCl3和水的混合溶液置入液液相平衡釜中,控制恒温水浴温度恒定,用磁力搅拌器充分搅拌3 h,静置2 h.待静置液分层后,分别从上层萃余相和下层萃取相取样,并采用气相色谱对于其浓度进行分析.
1.3 分析方法
样品浓度均采用GC-102气相色谱进行分析[16],该气相色谱检测器为TCD热导检测器;KX-129型填充柱,Φ3 mm;气相色谱测定条件如下:柱前压:0.12 MPa;检测器和汽化室温度:180℃;桥电流:100 mA.该测试条件下,所获标准曲线的相关系数均大于0.9980.
图1 液液相平衡实验装置[15]Fig.1 Liquid-liquid equilibrium experimental equipment
2 结果与分析
2.1 液液相平衡数据的测定
由以上实验方法,测得常压293 K DMF(1)-H2O(2)-CHCl3(3)三元体系的液液相平衡数据,结果如表1所示(表1中x为各组分摩尔分数);三元液液平衡相图如图2所示,由图2可看出,DMF-H2O-CHCl3体系只含一对部分互溶对,属于Ⅰ型三元液液相平衡体系.
表1 DMF(1)-H2O(2)-CHCl3(3)三元体系液液平衡数据Table 1 Liquid-liquid equilibrium data of DMF(1)-H2O(2)-CHCl3(3)ternary system
2.2 液液相平衡数据的关联
当两液相达平衡时,满足方程:
归一化方程:
其中,xi和x'i分别为萃取相和萃余相中i组分的摩尔分数,γi和γ'i分别为萃取相和萃余相中i组分的活度系数;
分别采用NRTL和UNIQUAC模型对方程(1)中活度系数进行计算,需要对多个模型参数如Δgij或ΔUij进行关联.对于该多参数求解问题,采用优化方法中的单纯形法[17],目标函数OF设为方程(4)所示,其关联过程程序框图如图3a所示.
待模型参数估算完成,即可采用方程(1)-(3)推算三元系的液液相平衡数据.一定温度、压力下,方程组有5个方程,6个未知数,给定任何一个未知数xi,就可对其他5个未知数进行求解.本研究采用单纯形法,求解目标函数OF'[18]的最小值,即可对未知数求解.相平衡估算过程程序框图,如图3b所示.
图2 常压20℃下DMF-H2O-CHCl3三元体系液液平衡三角相图Fig.2 Phase equilibrium of DMF-H2O-CHCl3system at 20 ℃in triangular phase diagram
图3 活度系数模型参数关联及估算程序框图Fig.3 Activity coefficient model parameters and estimation process diagram
2.3 模型关联结果
2.3.1 NRTL模型关联结果 采用NRTL模型对293 K三元体系的液液相平衡数据进行关联[19,20],所得模型参数Δgij如表2所示.模型估算值与实验值的绝对偏差如表3所示.
表2 NRTL方程关联的模型参数Table 2 Model parameters associated by UNIQUAC equation
表3 NRTL方程估算值与实验值绝对偏差Table 3 Absolute deviation between calculated value and experimental value by NRTL equation
2.3.2 UNIQUAC模型关联结果 采用UNIQUAC模型对293 K三元体系的液液相平衡数据进行关联[21,22],所得模型参数ΔUij如表4所示.模型估算值与实验值的绝对偏差如表5所示.
表4 UNIQUAC方程关联的模型参数Table 4 Model parameters associated by UNIQUAC equation
表5 UNIQUAC方程估算值与实验值绝对偏差Table 5 Absolute deviation between calculated value and experimental value by UNIQUAC equation
由表3、表5可知,293 K时,分别采用NRTL方程和UNIQUAC方程关联的模型参数进行计算,模型估算值与实验值平均偏差分别为0.0079和0.0076.
由此可见,分别采用UNIQUAC方程和NRTL方程关联所得模型参数对实验数据进行估算,模型估算值与实验值平均偏差较小,而且接近,说明两活度系数模型均适用于该实验数据的关联计算.由文献[12]可知,UNIQUAC和NRTL模型也均适用于其他温度下该体系液液相平衡的计算.
2.4 相平衡方程的回归
采用UNIQUAC方程对293 K、20%DMF质量浓度以内的平衡数据进行计算,并结合303 K、308 K及313 K下DMF-H2O-CHCl3三元液液相平衡数据[13],回归所得相平衡方程为
图4 UNIQUAC方程计算值与相平衡方程计算值误差图Fig.4 The error graph of calculated value by the UNIQUAC equation and the phase equilibrium equation
式(6)中,X*为与萃取相成平衡的萃余相摩尔比浓度;t为温度(℃);Y为萃取相中DMF与氯仿摩尔比浓度.
该模型回归相关系数为0.98.由UNIQUAC方程计算所得数据为Yexp,由方程(6)计算所得相平衡数据为Ycal,并分别以Yexp为纵坐标,以Ycal为横坐标作图.如图4所示,Yexp、Ycal在对角线上平均分布,这也能说明回归所得相平衡方程(6)的误差较小.
3 结论
(1)测定了常压、293 K下,DMF-H2O-CHCl3三元体系的液液相平衡数据,为DMF废水萃取—精馏回收工艺提供了基础数据.
(2)分别采用NRTL及UNIQUAC模型对DMF-H2O-CHCl3三元体系的液液相平衡数据进行关联,获得相应的模型参数.模型估算值与实验值的平均偏差分别为0.0079和0.0076,误差较小,说明NRTL及UNIQUAC模型均可用于该体系相平衡数据的关联.
(3)结合各温度下的相平衡数据,采用UNIQUAC模型回归获得DMF-H2O-CHCl3三元体系的相平衡方程,该模型回归相关系数为0.98,为液液萃取塔中氯仿萃取废水中的DMF传质性能研究提供依据和参考.
[1]华超,白鹏,李鑫钢,等.N,N-二甲基甲酰胺和乙醇、乙酸乙酯二元物系常压汽液平衡数据的测定[J].石油化工,2005,34(6):547-550.
[2]赵瞬华,宋锡瑾,张景铸,等.合成革生产废水中DMF的节能回收新工艺[J].化工进展,2007,26(29):1347-1350.
[3]VENKATESU P.Thermophysical contribution of N,N-dimethylformamide in the molecular interactions with other solvents[J].Fluid Phase Equilibria,2010,298(2):173-191.
[4]ZHAO S H,SONG X J,PEI N,et al.Recovery technology of DMF from wet type polyurethane synthetic leather waste gas[J].Chinese Journal of Chemical Engineering,2008,16(3):461-464.
[5]叶长燊,林诚,韦秋菊,等.从制革废水中萃取回收DMF的液液相平衡及MATLAB辅助工艺的设计[J].计算机与应用化学,2009,26(1):62-66.
[6]王伯平,魏鹏程.DMF 回收设备的节能探讨[J].聚氨酯工业,2002,17(4):40-43.
[7]宋姗姗,张林生.N,N-二甲基甲酰胺(DMF)废水处理研究进展[J].江苏环境科技,2007,20(3):67-70.
[8]YE C S,WANG H X,HUANG G Q,et al.Adsorption and desorption of DMF on macroporous resin NKA-Ⅱ in the fixed bed[J].Chemical Engineering Research and Design,2013:91,2713-2720.
[9]杨德明,郭新连.回收 DMF 的多效热泵精馏工艺研究[J].节能,2007,10(1):13-16.
[10]胡湖生,杨明德,叶血清,等.萃取-吸附法处理二甲基甲酰胺(DMF)废水的实验研究[J].环境科学研究,2004,17(4):40-43.
[11]李益雄,叶长燊,林诚.乙酸乙酯-N,N-二甲基甲酰胺—水三组分物系液液平衡数据的测定及关联[J].石油化工,2009,38(3):295-298.
[12]李益雄.DMF废水的液液相平衡研究及回收工艺模拟[D].福州:福州大学,2009.
[13]叶长燊,林诚,邱挺.N,N-二甲基甲酰胺—三氯甲烷—水体系液液相平衡数据的测定与关联[J].高校化学工程学报,2009,23(2):183-186.
[14]张慧,叶长燊,林诚.机械搅拌萃取塔中氯仿萃取DMF的传质系数[J].环境工程学报,2011,5(1):103-107.
[15]张慧.机械搅拌萃取塔萃取废水中DMF传质性能研究[D].福州:福州大学,2010.
[16]刘虎威.气相色谱方法及应用[M].北京:化学工业出版社,2007.
[17]谢政,李建平,陈挚.非线性最优化理论与方法[M].北京:高等教育出版社,2010:177-188.
[18]邱挺,马沛生,王良恩,等.醋酸甲酯—甲醇—水三元物系液液平衡数据的测定与关联[J].化学工程,2004,32(4):62-67.
[19]DONG H X,YANG X G,YUE G J,et al.(Liquid+liquid)equilibria for benzene+cyclohexane+N,N-dimethylformamide+sodiumthiocyanate[J].Journal of Chemical Thermodynamics,2013,63:169-172.
[20]LIN W C,YANG C H,PAN T C,et al.Liquid-liquid equilibria of alkane(C10-C14)+hexylbenzane+sulfolane[J].Journal of Chemical and Engineering Data,2007,52(3):1060-1064.
[21]SANTIAGO R S,AZNAR M.Liquid-liquid equilibria for quaternary mixtures of nonane+undecane+(benzene or toluene or mxylene)+sulfolane at 298.15 and 313.15k[J].Fluid Phase Equilibria,2007,253(2):137-141.
[22]DONG H X,YANG X G,YUE G J,et al.Liquid-liquid equilibria for benzene cyclohexane+N,N-dimethylformamide+ammonium thiocyanate[J].Journal of Chemical& Engineering Data,2011,56:2664-2668.