风化店油田水淹层定量评价方法研究

2015-10-21杜艳蕾中国石油大港油田公司勘探开发研究院天津300280

化工管理 2015年12期

关键词：水淹图版驱油

杜艳蕾（中国石油大港油田公司勘探开发研究院，天津300280）

风化店油田水淹层定量评价方法研究

杜艳蕾（中国石油大港油田公司勘探开发研究院，天津300280）

本文以风化店油田作为研究对象，主要探讨了基于测井敏感参数的图版法以及含水率与驱油效率相结合的方法定量判别水淹级别，对不同水淹级别储层所对应的驱油效率在图中的分布进行聚类分析，制订了评价标准，实现了水淹级别的定量判断。

风化店；水淹层；图版法；含水率与去有效率；水淹层定量评价

风化店构造于1978年正式投入开发，目前已进入高含水阶段，剩余油高度分散，含水分布区域规律性差。本次主要针对风化店油田建立水淹层解释评价图版，并进行定量解释与综合评价。评价方法有两种：图版法确定水淹程度以及含水率与驱油效率相结合定量判别水淹层。

1　图版法确定水淹程度

通过编制不同水淹级别的水淹层电阻率减小量及减小率与声波时差增量、自然电位基线偏移量交会图版（图1-3）来综合确定水淹层的水淹级别，效果较好。

电阻率减小量为老井油层电阻率减去新调整井电阻率，声波时差增大量为新调整井声波时差减去老井声波时差，电阻率减小率是电阻率减小量除以老井电阻率［2］。本次共选取12对新老对比井，依据产层初期含水率将水淹层水淹程度划分为三个级别（表1）：强水淹（含水率大于80%）、中水淹（含水率40—80%）、弱水淹（含水率10—40%）。

图1　风化店水淹层声波时差增大值与电阻率减小值交会图

图2　风化店水淹层声波时差增大值与电阻率减小率交会图

图3　风化店水淹层自然电位基线偏移量与电阻率减小率交会图

分析图版可以看出：强水淹层电阻率减小量大于1.5Ω·m，电阻率减小率大于33%，声波时差增大量大于15μs/m，自然电位基线偏移量大于6mv；中水淹层电阻率减小量0.9—1.8Ω·m，电阻率减小率24—33%，声波时差增大量7—15μs/m，自然电位基线偏移量3—6mv；弱水淹层电阻率减小量小于1.3Ω·m，电阻率减小率小于24%，声波时差增大量小于7μs/m，自然电位基线偏移量小于3mv。

风化店水淹层级别划分表　表1

图4　风化店储层含水率与油、水相对渗透率关系图

图5　风化店储层油相对渗透率与饱和度关系图

图6　风化店储层水相对渗透率与饱和度关系图

图7　风化店构造含水饱和度与产水率关系图

表2　风化店水淹层解释成果表

图版法确定水淹级别主要适用于污水水淹层，并且要求新老井井距小，最好是更新井或侧钻井，以保证电性特征的可对比性。由于产层水淹情况比较复杂，既有污水水淹，也有淡水和边水水淹，仅靠利用新老对比井电性特征对比很难实现对水淹层的准确划分。因此需要进一步研究水淹层定量评价方法［3］。

2　含水率与驱油效率相结合定量判别水淹层

首先利用水驱相渗资料，通过多元回归（图4），建立了储层含水率解释模型，以相对渗透率较普遍应用的经验公式为基础，应用实际相渗实验资料，建立了油、水相对渗透率解释模型（图5-图6），然后预驱油效率计算模型结合划分水淹层级别。

图7是根据本区相渗实验资料绘制的不同束缚水饱和度样品含水饱和度与含水率关系图，图中对于单块样品，束缚水饱和度为定值，含水率随含水饱和度的增大而增加，但不同样品之间，由于岩性、物性差异大，储层束缚水饱和度变化大，相同含水饱和度的水淹层，束缚水饱和度越低，对应的含水率越高，水淹程度越强，由此看出含水饱和度的绝对数值不能说明油层水淹程度的强弱，要同时考虑到束缚水饱和度的影响因素。

图8　风化店构造产水率与与驱油效率关系图

从驱油效率与含水率关系图（图8）可以看出二者呈正指数关系，对于含水率小于10%的油层，驱油效率小于5%；含水率10—40%的弱水淹层，驱油效率5-10%；含水率40—80%的中水淹层，驱油效率10—18%；含水率大于80%的强水淹层，驱油效率大于18%［4］。综合以上分析，制定风化店构造水淹层解释标准：

油层：η＜5%；Fw＜10%；

弱水淹层5%≤η＜10%；10%≤Fw＜40%；

中水淹层10%≤η＜18%；40%≤Fw＜80%；

强水淹层η≥18%；Fw≥80%。

应用解释模型，结合新老对比井电性变化特征，对风化店水淹层进行了综合处理、解释。结论与试油、投产结果较吻合。（如表2）