碾压式土石坝运行安全评价的基本方法

郑子祥（国家能源局大坝安全监察中心，浙江杭州，310014）

碾压式土石坝运行安全评价的基本方法

郑子祥
（国家能源局大坝安全监察中心，浙江杭州，310014）

根据土石坝溃坝失事统计资料，列出了坝顶结构、坝基处理、筑坝材料、坝体变形、坝坡稳定、渗流控制、坝体及坝基与其他建筑物连接共七个涉及土石坝运行安全的评价要素。土石坝运行安全评价主要采用查阅资料、现场检查、监测资料分析、施工质量复查和设计复核计算的手段，并根据运行性态和工程类比进行综合评判。

土石坝；安全评价；方法

0　前言

世界上绝大多数国家所建大坝中，土石坝占大坝的比例均位居首位。我国拦河坝有86 000多座，其中土石坝占95%以上［1］。土石坝是最容易溃坝的一种坝型，截至1990年，我国溃坝失事3 242起［2］。根据1981年10月水利部工程管理局编制的《全国水库垮坝登记册》［2］，记载了2 976起溃坝的类型及比例，具体如下：

（1）漫坝：1 534起，占51.5%，分别因为泄洪能力不足和洪水超设防标准。

（2）工程质量问题：1 146起，占38.5%，分别由坝体渗漏、坝体变形、坝体滑坡、坝基渗漏、相邻建筑物失事引起。

（3）管理不当：124起，占4.2%，分别为超蓄、溢洪道闸门无法开启、无人管理引起漫坝。

（4）其他原因：136起，占4.6%，分别因为库岸塌滑堵塞泄洪设施、冲刷坑距坝近而淘刷坝脚。

（5）原因不详：36起，占1.2%。

上述溃坝失事的类型可用七个要素表示，即坝顶结构、坝基处理、筑坝材料、坝体变形、坝坡稳定、渗流控制、坝体及坝基与其他建筑物连接。其中，漫坝主要和坝顶结构有关；其他要素与工程质量问题有关。

1　评价要素及要求

（1）坝顶结构：坝顶结构包括坝顶高程和坝顶构造。土石坝一旦漫顶就会引起溃坝，因此，坝顶高程应满足大坝防洪要求。同时，坝顶翻浪也可能引起溃坝，因此，要求防浪墙顶高程应高于按照规范计算值。此外，面板堆石坝的面板顶部与防浪墙底连接高程偏低及该部位止水破坏，或心墙和斜墙堆石坝防渗体未和防浪墙紧密连接且防渗体顶高程低于最高静水位，均会引起溃坝，因此要求坝顶结构满足大坝防洪和渗流控制要求。

（2）坝基处理：坝基包括防渗体地基和堆石体地基，坝基处理应满足渗流控制（包括渗透稳定和控制渗流量）和变形稳定（沉降量和不均匀沉降量在允许范围内）两个方面的要求。

（3）筑坝材料：对于土质防渗体的心墙和斜墙堆石坝及均质土坝，要求防渗体易于压实且碾压后满足防渗要求并有较好渗透稳定性。对于坝体堆石料，除要求各物料之间变形协调外，还要求面板堆石坝垫层料与过渡料、心墙和斜墙堆石坝的反滤料与过渡料之间均满足层间反滤要求，确保层间渗流稳定性。

（4）坝体变形：要求坝体不出现过大的变形和不均匀变形。虽无具体控制指标，但可根据变形监测值及规律性进行工程类比，判断是否异常和是否在合理范围内。

（5）坝坡稳定：根据坝上下游坡比、筑坝材料和地基特性及坝坡稳定计算成果，复查上、下游坝坡及覆盖层地基的抗滑稳定性。

（6）渗流控制：要求坝体和坝基不出现过大的渗流量和均质土坝不出现过高的浸润线，满足渗流稳定和控制渗流量的要求。虽无具体控制指标，但可根据监测值及规律性进行工程类比，判断渗流是否异常，渗流量和浸润线是否在合理范围内。

（7）坝体及坝基与其他建筑物连接：要求防渗体与其他建筑物接触部位满足变形协调和渗流稳定要求；土质防渗体内埋设涵管时，应确保涵管连接部位不因大坝沉降而漏水，即使漏水也因涵管外侧设置了反滤层而确保渗流稳定。

2　评价的主要手段

碾压式土石坝结构运行安全评价的主要手段有查阅资料、现场检查、监测资料分析、施工质量复查和设计复核计算，并根据运行性态和工程类比进行综合评判。

（1）查阅资料是为了了解和掌握地质、设计、施工和运行情况。

（2）现场检查是通过外观检查或必要时的现场钻孔检查、检测、水下检查等手段，查明存在的主要缺陷。

（3）监测资料分析是采用统计或模型分析，分析大坝变形和渗流的规律性、趋势性并诊断异常现象成因，并根据监测成果进行工程类比，判断大坝运行性态是否正常。

（4）施工质量复查是根据坝体、坝基可能存在的缺陷，复查施工质量，分析缺陷对大坝安全的影响。

（5）设计复核计算是依据现行设计规范规定的方法，采用现状结构、荷载和材料性能参数，对存在的问题和缺陷进行大坝结构安全性复查。

（6）由于设计规范对大坝的变形和渗流量等指标未提出控制指标，因此可根据监测成果和已建大坝进行类比，作为评判大坝运行性态正常与否的参考。

3　工程经验值统计成果

收集到国内外56座面板堆石坝的监测成果，其中国内47座（坝高低于70 m有12座，高于70 m低于150 m有27座，高于150 m有8座）、国外9座（其中坝高高于70 m低于150 m有7座，坝高高于150 m有2座），剔除个别异常大坝的数据后，统计56座大坝得到的工程经验值为：

（1）坝体内部沉降：坝高低于70 m在1.0%以内；坝高大于70 m低于150 m在1.5%以内；坝高大于150 m在2.0%以内。

（2）周边缝三向中最大变形：坝高低于70 m在30 mm以内；坝高高于70 m低于150 m在40 mm以内；坝高大于150 m在50 mm以内。其中三向变形中，剪切变形过大容易剪断止水铜片和引起周边缝漏水，剪切变形超过30 mm需引起关注。

（3）面板挠度：以最大挠曲度与坝高之比表示，国内外绝大多数工程的比值接近和小于0.1%。

（4）面板压应变：坝高低于70 m在400 με以内；坝高高于70 m低于150 m在800 με以内；坝高高于150 m在1 000 με以内。面板压应变超过1 000 με会引起面板垂直缝部位混凝土崩裂。

（5）渗流量：坝高低于70 m在40 L/s以内；坝高高于70 m低于150 m在150 L/s以内；坝高高于150 m 在240 L/s以内。

各工程监测统计值存在一定的差异性。例如，对于坝体内部沉降，监测仪器埋设后的初始监测时间及是否计入坝后坡观测房的沉降，沉降量差距很大；此外，同样的坝高但面板的面积不同，其渗流量也没有可比性。因此，在评价大坝结构安全性时，要根据工程的实际情况进行具体分析，上述工程经验值仅供参考。

4　需要重点分析的问题

4.1坝顶结构

存在以下两种情况时，应重点复核坝顶结构渗流控制的可靠性：

（1）面板堆石坝防浪墙底与面板顶部的水平接缝止水的高程低于正常蓄水位。

（2）心墙、斜墙堆石坝防渗体顶高程低于最高静水位，且防渗体顶部与防浪墙未连接。

4.2坝基处理

当出现以下两种情况时，应重点复查坝基处理的设计和施工质量，并分析坝基发生渗透破坏的可能性：

（1）坝基已出现集中渗漏且渗流量逐步增大、坝脚渗水混浊等渗透破坏迹象。

（2）因坝基变形过大已使坝坡出现大面积塌滑或开裂，或坝体变形速率加大。

4.3筑坝材料

当出现以下三种情况时，应重点复查设计要求和坝料的检测成果，分析大坝渗流稳定性：

（1）碾压后的垫层料、过渡料或反滤料的细料（小于5 mm）和细粒（小于0.075 mm）含量不能满足设计规范规定或设计要求；或面板堆石坝的垫层料与过渡料、心墙和斜墙堆石坝的反滤料与过渡料不能满足层间渗透稳定要求。

（2）坝体与地基特别是软弱带（包括断层破碎带、强风化带等）接触面处理不能满足设计规范对层间渗透稳定的要求。

（3）土质心墙和斜墙堆石坝及均质土坝防渗体的渗透系数或压实度不能满足设计规范规定。

或筑坝材料设计指标虽满足设计规范规定，但出现下列情况之一时，应查明渗水来源和渗水原因，复查筑坝材料设计标准及坝体和坝基渗透稳定性；必要时降低库水位检查或进行水下检查。

（1）当坝下游坡有高于下游水面的明显渗水点或坝后量水堰内渗水混浊；

（2）大坝渗流量超过工程经验值较多，或渗流量虽未超过工程经验值，但库水位上升时与以往相同库水位相比渗流量逐年增加且增幅较大。

4.4坝体变形

当存在以下三种情况时，根据坝体变形测值过程线分析其规律性、趋势性和是否异常，同时，复查大坝渗流量是否异常。

（1）坝体变形最大值超过工程经验值。

（2）面板周边缝变形、面板挠度和压应变最大值超过工程经验值。

（3）面板垂直压性缝挤压破坏，中部以上面板混凝土崩裂。

4.5坝坡稳定

出现下列情况之一时，应重新复核计算参数并进行坝坡稳定复核。

（1）坝坡曾出现大面积塌滑或裂缝，或坝坡表面变形较大且有明显的变形加速趋势。

（2）均质土坝坝体浸润线在同一库水位有逐年抬高趋势，且实测坝体水力坡降已接近或超过坝料允许水力坡降。

（3）原设计未考虑库水位骤降等特殊工况，或运行中实际的水位骤降速度及幅度超过设计规定。

4.6渗流控制

当出现以下3种情况时，应根据渗流量测值过程线分析其规律性、趋势性和是否异常。

（1）大坝渗流量超过工程经验值或出现异常渗漏。

（2）埋设在防渗体后坝基表面或坝料内的渗压计，其埋设高程低于下游水位，但渗压计测值对应的水位高于下游水位较多。

（3）高堆石坝在两岸设置中、低层灌浆及排水廊道时，廊道内渗流量、扬压力出现异常。

4.7坝体及坝基与其他建筑物连接

对于坝体及坝基和其他建筑物的连接部位，当出现以下四种情况时，应分析连接部位是否满足渗流稳定要求。

（1）坝体与混凝土建筑物采用侧墙式连接，土质防渗体与混凝土结合面陡于规范规定的坡比。（2）土质防渗体断面未适当加大。（3）接触面未充分压实。

（4）土质防渗体内埋设涵管，涵管没有设置伸缩缝或管周未设置反滤。

5　评价的基本方法

碾压式土石坝结构运行安全评价综合坝顶结构、坝基处理、筑坝材料、坝体变形、坝坡稳定、渗流控制、坝体及坝基与其他建筑物连接7个要素，根据设计、施工质量及运行性态进行综合评价。

当坝基及坝体结构设计、施工质量不满足规范要求时，应结合运行性态进行综合判断；当规范没有明确规定时，可采用工程类比进行评判。当监测指标超过工程经验值时，可结合现场检查（含水下检查）或其他手段进行综合诊断；或当现场检查（含水下检查）发现异常，应结合设计、施工质量、监测成果进行综合诊断和分析原因，并查明可能出现类似问题的其他部位和分析危害程度。

5.1坝顶结构

坝顶高程（或防渗体顶高程）应满足设计规范规定，即高于最高静水位，并应严格执行；防浪墙顶高程允许略低于规范规定值，但差值严格控制在安全超高范围内。目前电力系统土石坝的坝顶高程（或防渗体顶高程）均满足规范规定，一些土石坝的防浪墙顶高程不能满足规范规定，但差值均在安全超高范围内。当防浪墙顶高程低于按规范规定计算的浪顶高程时，应分析坝顶翻浪的可能性和危害性。

心墙、斜墙堆石坝防渗体顶部低于最高静水位且与防浪墙未连接时，应分析防渗体顶部以上填筑材料的透水性和渗透稳定性及库水沿防渗体顶部向下游渗水的可能性；当防渗体顶部虽高于最高静水位但与防浪墙未连接，应分析波浪沿防渗体顶部向下游渗水的可能性；或防渗体顶部虽与防浪墙连接但低于最高静水位，应检查防渗体顶部与防浪墙紧密结合情况、防浪墙的透水性和稳固程度，确保库水不会沿防渗体顶部向下游渗漏。

新疆某29.5 m高的心墙堆石坝，坝顶高程368.00 m，心墙顶高程364.60 m，高于正常蓄水位364.20 m，但低于校核洪水位，坝顶虽设有防浪墙但与心墙防渗体顶部未紧密连接，库水有可能通过心墙顶向下游渗水。因此，蓄水前在心墙和防浪墙之间开槽重新做了防渗体，堵住了坝顶渗水通道。

面板堆石坝防浪墙底部低于正常蓄水位时，应重点检查防浪墙底部接缝止水及防浪墙伸缩缝止水的可靠性、防浪墙底部变形稳定情况及防浪墙底部成为渗水通道的可能性。

少数面板堆石坝防浪墙底与面板顶部的水平接缝止水高程低于正常蓄水位，如青海省沟后、福建省万安溪、浙江省溪口抽水蓄能上库和下库、江苏省沙河抽水蓄能上库面板堆石坝等工程。青海省沟后大坝由于防浪墙底高程低于正常蓄水位，防浪墙底接缝止水渗水、坝体砂砾石排水不畅而发生溃坝。溪口抽水蓄能下库坝的防浪墙底部高程比正常蓄水位低5.10 m，2010年12月前虽未发现接缝止水异常，但原表面止水材料性能较差，为安全计，其后将水平缝表面止水整体更换为SR塑性填料，确保该部位接缝止水可靠。

5.2坝基处理

当坝基处理设计或施工质量不满足规范规定，例如，防渗体建基面处理达不到规范要求时，或当坝基防渗标准比规范规定低一个等级，或两岸防渗帷幕标准达不到规范要求，可根据监测成果，复查防渗体地基或坝体是否出现过大的变形及坝体（基）、两岸是否出现渗透破坏，分析坝基发生渗透破坏的可能性及对整体结构安全的影响。

例如，新疆察汗乌苏面板堆石坝，最大坝高110.00 m，趾板及堆石体位于深厚的漂石砂卵砾石层上，河床部位趾板前设置了混凝土防渗墙。2007 年10月底蓄水，大坝渗流量一直偏大；水位接近正常蓄水位1 649.00 m时，最大渗流量分别为635 L/s （2010年10月26日）、503 L/s（2012年11月2日）、392 L/s（2013年9月9日），量水堰水质清澈，渗流量呈减少趋势，可能是水库泥沙淤积堵塞了部分渗漏通道。大坝渗流量虽已稳定，但仍大于工程经验值，因此，今后需要密切关注库水位下降后重新升至高水位时渗流量是否逐年增加，或周边发生地震后，与近几年高库水位相比其渗流量的变化情况。

5.3筑坝材料

当土质心墙、斜墙土质防渗体的渗透系数指标不满足规范规定，或反滤料与过渡料之间无法满足渗透稳定要求时，或当面板堆石坝垫层料、过渡料的细料和细粒含量等指标不满足规范规定时，应检查坝脚渗水的混浊度、渗透变形及大坝渗流量稳定情况，分析坝体发生渗透破坏的可能性。

一些面板堆石坝（如湖南黑麋峰上、下库等大坝）的垫层料细料含量低于规范规定值或级配不佳，或有些大坝垫层料与过渡料不满足层间反滤要求，但施工时对垫层料与过渡料界面进行了处理，剔除了过渡料上游面的粗骨料，运行期坝后量水堰实测渗流量较小、渗水清澈，且库水位上升时与以往相同库水位时相比渗流量稳定，据此可以认为大坝渗流是正常的，但需加强渗流量监测和渗水混浊度的观察。

5.4坝体变形

当坝体（含面板接缝）变形超过工程经验值时，需从地基特性和筑坝材料（包括地基覆盖层压缩模量是否偏小、是否采用软岩筑坝或堆石体变形模量偏小等方面）分析产生变形过大的原因；同时，根据近几年坝体变形速率是否过大和变形是否收敛，或检查上、下游坝坡是否发现有贯穿性裂缝和裂缝发展是否已稳定，根据坝体变形测值过程线分析其规律性、趋势性，分析大坝变形性态是否正常。

当面板垂直缝混凝土压应变超过工程经验值时，需核查大坝渗流量是否异常；必要时需进行水下检查，查明面板混凝土（特别是中高部位以上）是否发生挤压破坏；或当现场检查发现面板压性缝发生挤压破坏，还需核查大坝渗流量是否正常。

当面板周边缝三向变形其中一向（尤其是剪切变形）变形超过工程经验值时，应分析周边缝止水是否破坏和库水位上升时与以往相同库水位相比的渗流量是否逐年增加，分析大坝渗流稳定性，判断面板工作性态是否正常。

例如，重庆鱼跳面板堆石坝，最大坝高106.0 m，2001年4月下闸蓄水，因坝体填筑了占大坝填筑量32%的软岩，因此坝体最大沉降2.08%，2006年底后大坝变形已基本稳定；面板局部压应变略超过1 000 με，但未发现面板挤压破坏。

青海公伯峡大坝最大坝高132.2 m，正常蓄水位2 005.0 m，面板堆石坝3号面板周边缝测点JB-3-04（高程1 959.23 m）的垂直沉降值达到77.8 mm，开合度31.1 mm，剪切17.3 mm。2011年4月大坝渗流量从7 L/s突增至19～21 L/s，水下检查后发现右岸JB-3-04测点的周边面板混凝土破损，处理后渗流量又恢复到7 L/s。

少数面板堆石坝（贵州天生桥一级、湖北水布垭）中高部位的面板压性缝发生挤压破坏，复查监测成果发现面板压应变超过1 000 με，但大坝渗流量基本没有发生变化，说明混凝土挤压边墙或垫层料起到了辅助防渗的作用。据此，尚不能评定大坝渗流存在安全隐患，但需对面板进行处理。

5.5坝坡稳定

当坝坡稳定计算最小安全系数不满足规范规定时，需查明运行期上、下游坝坡是否出现塌滑或裂缝；同时，根据坝体变形监测成果分析近期坝坡表面年变形速率是否过大和变形是否收敛，判断坝坡的稳定性；或坝坡稳定计算最小安全系数虽满足规范规定，但坝坡出现局部塌滑或坝身出现贯穿性裂缝，虽经修复仍未稳定，可能是坝坡坡比过陡或坝料抗剪强度等计算指标取值偏高，实际的坝坡稳定性比计算情况差，或坝基因覆盖层沉陷已引起坝体过大变形导致滑坡；或坝体浸润线在同一库水位有逐年抬高趋势，且实测坝体水力坡降已接近或超过坝料允许水力坡降，应重新复核坝坡稳定性。

国内土石坝滑坡的工程实例很多，据不完全统计［3］，滑坡垮坝的均质坝124座，心墙坝堆石坝13座。一些工程坝坡稳定计算最小安全系数虽满足规范规定，但坝坡坡比、坝料抗剪强度等指标取值未必合理。大多数滑坡垮坝是由于大坝本身存在坝坡太陡、坝料抗剪强度低等问题，由库水位骤降、地震、暴雨而诱发滑坡。例如，湖南省流光岭水库均质土石坝，最大坝高42.5 m，由于库水位骤降等原因，大坝先后发生三次上、下游坝坡滑坡，滑坡前均出现平行坝轴线的纵向裂缝。辽宁省汤河水库粘土斜墙砂砾石坝，最大坝高48.5 m，1975年2月辽宁省海城发生7.3级地震时，上游坝坡出现3条较大裂缝，其后上游发生坝坡滑坡。

5.6渗流控制

当防渗体系损坏而出现大坝渗流量逐年增大，或渗流量虽已稳定但渗流量远大于工程经验值，首先应分析渗漏主要来源和蓄水过程中渗流量变化规律、库水位和渗流量相关关系、库水位下降后重新升至同一高水位时渗流量是否逐年增加等情况，或周边发生地震后，与以往高库水位相比其渗流量的变化情况。必要时增设监测设施或进行水下检查，查明主要渗漏通道的高程，结合量水堰的渗水混浊度，判断大坝是否存在防渗体系破坏和异常渗流问题，分析大坝渗流稳定性及对大坝安全的影响。

大多数面板堆石坝在蓄水初期高水位出现的渗流量即为最大渗流量，其后渗流量逐年减少并稳定。如贵州洪家渡大坝，最大坝高179.50 m，正常蓄水位1 140 m。蓄水初期连续7 d以上无降雨的大坝渗流量为133.98 L/s，时间为2008年9月23日，对应库水位1 136.12 m。2008年12月10日和2009 年1月13日渗流量分别为42.02 L/s和37.75 L/s，对应的库水位分别为1 138.43 m和1 136.33 m。近几年库水位较低，大坝渗流量均小于31 L/s，说明大坝渗流是稳定的。

发生异常渗流的有湖南株树桥及湖南白云水库面板堆石坝。株树桥大坝最大坝高78 m，1990 年11月下闸蓄水，1992年7月为30～40 L/s，1994 年8月为970 L/s，1998年7月为1 600 L/s，1999年7月达到2 500 L/s［4］。2000年1月开始放空水库处理，发现3块混凝土面板严重损坏，垫层料大量流失。处理后的渗流量在29 L/s以内。

湖南白云面板堆石坝最大坝高120.00 m，正常蓄水位540.00 m。从1998年12月水库蓄水至2008 年5月，库水位在512.0～538.0 m运行，大坝渗流在20～110 L/s区间变化。2008年5月～2011年10月，渗流量由110 L/s增加至900 L/s，对应的库水位为517.0m和508.0m；2012年9月渗流量增大至1250 L/s（对应库水位522.0 m）。2013年5月对大坝进行防渗应急处理，处理后库水位510.80 m时对应的大坝渗流量为749 L/s；2014年12月放空水库处理，发现左岸面板在473 m高程以下出现大范围塌陷破坏，面积约460 m2，最大垂直塌陷深度达2.5 m。上述两座大坝的渗流量远大于我国同规模面板堆石坝的渗流量，为国内同类面板坝所罕见。

国外也有少数面板堆石坝渗流量偏大，例如，哥伦比亚的安奇卡亚大坝，最大坝高140.0 m；尼日利亚的谢罗罗大坝，最大坝高130.0 m。由于绕坝渗流等原因，上述两座大坝的渗流量最大值均达到1 800 L/s，处理后分别减少至130 L/s和100 L/s。巴西的阿里亚大坝，最大坝高160.0 m，1980年大坝渗流量最大值236 L/s，1985年处理后减少至70 L/s。

5.7坝体及坝基与其他建筑物连接

当坝体和其他建筑物的连接设计和施工质量不满足规范要求，应检查连接部位是否出现不均匀沉降或异常渗漏；或连接部位出现了不均匀沉降或异常渗漏，应分析连接部位的渗流稳定性和结构整体破坏的可能性。

土石坝与混凝土坝接头是容易发生渗流接触冲刷的薄弱部位，发生地震时也容易沿混凝土坝与土石坝接触面形成裂缝而发生渗漏。因此对接头部位加强检查和监测是必要的。

山西省洪洞县曲亭水库2013年2月左岸灌溉洞下游浆砌石洞身破坏，出现大流量漏水，坝体随洞段塌陷而塌陷，最终导致坝体在灌溉洞位置全部塌陷而溃坝。

6　结语

（1）土石坝是最容易失事的坝型，失事类型可用七个要素表示。土石坝运行安全评价需要综合七个要素并根据工程设计和施工质量及运行性态进行综合评价。

（2）土石坝运行安全评价的主要依据是规程规范，主要手段有查阅资料、现场检查、监测资料分析、施工质量复查和设计复核计算，并结合运行性态和工程类比进行综合评判。

（3）笔者提供的工程经验值样本较少，且工程监测统计资料存在一定的局限性，尚不能涵盖面板堆石坝的变形和渗流特性，因此，仅供面板堆石坝安全评价参考。

［1］林昭.碾压式土石坝设计［M］.黄河水利出版社，2003.

［2］汝乃华，牛云光.大坝事故与安全·土石坝［M］.北京：中国水利水电出版社，2001:21－30.

［3］牛运光.水库土石坝滑坡事故经验教训综述［C］.土石坝工程论文集.水利水电土石坝工程情报网，1998:396－407.

［4］刘庶华，蒋国澄，汝乃华.株树桥混凝土面板堆石坝渗漏事故和处理［C］.国际大坝第71届年会第21届大会论文集，2003.

Title:Method for operation safety assessment of roller compacted rock-fill dams//by ZHENG Zi-xiang// Large Dam Safety Supervision Center of National Energy Administration

Based on the statistics of the failures of earth rock-fill dams，the seven key elements in operation safety assessment are listed，including dam crest structure，foundation treatment，construction material，dam deformation，stability of dam slope，seepage control，the connection of dam and foundation with other structures.The basic assessment methods include data review，on-site inspection，analysis on monitoring data，review of construction quality and design calculation，as well as the comprehensive assessment combined with operation performance and comparison with similar projects.

earth rock-fill dam；safety assessment；method

TV698.1

A

1671-1092（2015）01-0040-06

2015-01-20

郑子祥（1960-），男，浙江江山市人，教授级高级工程师，从事水电工程的设计与监管工作。

作者邮箱：zheng_zx2@ecidi.com