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深基坑地下连续墙槽壁稳定性分析及施工技术研究*

2014-09-20

建筑施工 2014年10期
关键词:成槽摩擦角黏土

中国矿业大学(北京)力学与建筑工程学院 北京 100083

1 工程概况[1-9]

本项目为北京市最高建筑物(高528 m) 的基坑工程,基坑平均深度为38 m,最大深度达42 m。施工中需穿越层间潜水和承压水二层地下水,成槽时易造成大量的地下水涌入,采用井点降水法排水不足以满足施工要求。地下连续墙具有截水、防渗、挡土等功能,同时根据北京市建设工程施工降水管理要求,基坑工程要严格限制施工降水,以保证水资源不被污染和浪费。本工程地下连续墙总宽度60 m,墙厚800 mm,最大墙身48 m,由于地下连续墙成槽深度较大,如何保持其稳定性是本工程难点。

根据岩土工程勘查报告,按地层沉积年代和成因类型,地下连续墙深度范围55.0 m内包含6 种土层,且沿深度各土层的名称为素填土、粉黏土、砂粉土、粉黏土、细砂、卵石、黏土、粉黏土、细砂、卵石、黏土、粉黏土、卵石、黏土、粉黏土。

工程拟建场区位于北京市区浅层地下水水文地质分区的Ⅱb亚区。根据勘察实测水位情况,结合“北京市区浅层地下水长期观测网”的资料和Ⅱb亚区水文地质特征分析,拟建场区地表至地下55.0 m左右的深度范围内分布有二层浅层地下水:第一层地下水分布于第⑤层细砂和第⑥层卵石层中,为层间潜水;第二层地下水分布于第⑨层细砂和第⑩层卵石层中,为承压水。

2 地下连续墙槽壁稳定性分析

2.1 地层参数确定

2.1.1 土层的加权平均内摩擦角φ、加权平均内聚力C、加权平均重度γ

计算公式[10]为:

式中:φ——加权平均内摩擦角(°);

φi——相应土层的内摩擦角(°);

hi——相应土层的厚度(m);

C——加权平均内聚力(kPa);

Ci——相应土层的内聚力(kPa);

γ——加权平均重度(kN/m3);

γi——相应土层的重度(kN/m3)。

将数据带入(1)、(2)、(3)得:

φ=26.86°,C=11.5 kPa,γ=18.58 kN/m3。

2.1.2 地下连续墙嵌固结深度计算

由经验公式法计算嵌固结深度,公式[10]为:

式中:D——墙体嵌固结深度(m);

H——基坑开挖深度(m);H’=H+q/γ,地表荷载q=10 kN/m2;

[δ]——容许变量,且[δ]=0.1H/100;

γ——加权平均重度(kN/m3);

C——加权平均内聚力(kPa);

φ——加权平均内摩擦角。

当基坑开挖深度取最大深度H=42 m时,地下连续墙底到自然地面深度H’=42+10/18.58=42.54 m。

地面总埋深H总=H+D=42+9.35=51.35 m。

2.2 地下连续墙槽壁稳定性分析

2.2.1 抗隆起稳定性计算

采用同时考虑C、φ值的抗隆起法,按普朗特地基承载力公式[11]进行计算。

式中:KL——抗隆起稳定安全系数,取值范围一般采用KL≥1.2;

γ——坑外地表至墙底,各土层天然重度的加权平均值(kN/m3);

γD——坑内开挖面以下至墙底,各土层天然重度的加权平均值(kN/m3);

D——嵌固结深度(m);

C——加权平均内聚力(kPa);

Nq、Nc——地基极限承载力的计算系数。

2.2.2 槽壁整体稳定性计算

地下连续墙成槽过程中,槽内充满泥浆,槽壁受到泥浆的支撑护壁作用,处于相对稳定状态。泥浆与砂层间被不透水膜所隔开,滑动面为AB,如图1所示。

图1 深槽稳定性计算示意

根据图1(a),有:

由 (6)和(7)得 :

式中:G——槽壁重力(N);

γs——砂的重度(kN/m3);

θ——ABC滑块即将滑动时与槽底夹角(°);

Pf——泥浆对槽壁的作用力(N);

γf——泥浆的重度(kN/m3)。

根据图1(b),有:

式中:Pf——泥浆对槽壁的作用力(N);

G——槽壁重力(N);

φ——ABC滑块即将滑动时与槽底夹角(°);

α——滑动面法线与槽反作用力R的夹角(°)。

由(8)和(9)得:

当θ=45°+α/2时,α为最大,此时为最容易滑动的状态。

将θ=45°+α/2代入公式(10),得:

槽壁安全系数K可按公式计算:

于是可得:

式中:K——槽壁安全系数,必须大于1;

γs——砂土的重度(kN/m3);

γf——泥浆的重度(kN/m3);

φs——砂土的内摩擦角(°)。

3 地下连续墙施工技术

3.1 地下连续墙成槽施工技术

工程采用厚800 mm地下连续墙围护结构,共10 幅。地下连续墙施工均采用工字钢的接头形式,水下混凝土强度等级C30,并在每幅地下连续墙接缝处外侧增设3 根Φ600 mm@500 mm高压旋喷桩止水。

挖槽的精度是保证地下连续墙的质量关键之一,施工前应进行成槽检验,确定施工工艺流程,选择操作技术参数。成槽采用液压抓斗按照“跳一挖一”的顺序进行施工,首先施工一序槽,然后施工二序槽,最后施工三序槽(图2)。

图2 槽段跳槽时分段

3.2 泥浆配制技术

泥浆的正确使用是保证挖槽和成槽质量的关键,泥浆在地下连续墙挖槽过程中的作用首先是护壁、携碴、冷却机具和切土润滑。其中护壁又分静止式和循环式二种,工程中由于采用了液压抓斗成槽,主要利用了泥浆的静止式护壁和切土润滑两种作用。

针对工程施工特点,结合工程地质水文情况,泥浆制备采用自来水、膨润土、黏土、CMC(钠羧甲基纤维素)增黏剂和Na2CO3碱性分散剂等,取得良好的止水效果。

3.3 钢筋笼吊放技术

钢筋笼吊装方案根据工程实际中的钢筋笼的大小、质量和主副吊等因素选择了“整体制作、整体吊装、空中整体回直、一次入槽”的方案。

3.4 水下混凝土浇筑技术

导管安装完成后,利用导管输送混凝土并使之与环境水隔离,依靠管中混凝土自重,压管口周围的混凝土在已浇筑的混凝土内部流动、扩散,以完成混凝土的浇筑。

3.5 施工效果分析

地下连续墙槽段采用超声波进行测试,地下连续墙垂直度10 个检测点的监测数据均小于0.14,在国家规范安全范围内,说明本工程地下连续墙稳定性设计符合安全要求;同时钢筋骨架和预埋件的安装无松动和遗漏,标高、位置准确,接缝渗水点24 处,小漏水点5 处,同时未发现较大漏水点,及时采用常规堵漏法封堵,未影响结构正常施工,工程实际证明地下连续墙止水效果良好,满足施工要求。

4 结语

针对北京市最高建筑深基坑地下连续墙施工存在水文地质条件复杂、施工难度大等特点,本文通过理论分析及工程实际研究,获得以下结论:

(a)通过计算加权平均内摩擦角φ、加权平均内聚力C、加权平均重度γ以及嵌固结深度等土层参数,计算得到抗隆起稳定安全系数KL=2.61>1.3,满足抗隆起稳定性要求;通过对槽壁的力学计算得到槽壁倒塌安全系数K=2.22>1,得出槽壁整体的稳定性;从而证明了地下连续墙槽壁的稳定性。

(b)采用“跳一挖一”成槽,利用泥浆静止式护壁,选择钢筋笼 “整体制作、整体吊装、空中整体回直、一次入槽”吊装,依靠混凝土自重浇筑,保证地下连续墙施工质量。

(c)地下连续墙采用超声波测试得出其垂直度良好,同时止水效果满足工程实际要求。

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