600MW发变组主要保护整定计算探讨

王治金

摘要大型发变组的保护装置配置比较全面，基本计算一般都按照DL/T684-2012《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》进行，由于保护生产厂家不一样，各省调也有不同的规定以及配合关系。现以许继WFB-805保护装置为例，按照整定计算导则、反事故措施、省调的要求和经验对主要保护进行计算和探讨。

关键词发变组；保护装置；整定计算

中图分类号：TM621 文献标识码：A 文章编号：1671-7597（2014）11-0180-04

1设备主要参数

1）发电机：型号QFSN-600-2-22D，600MW、666.7MVA、22kV、17495.1A。

2）主变压器：型号DFP-240000/500，240MVA、525/22kV、791.8/10909.1A、Ynd11。

3）保护装置：WFB-805A（A、B柜相同）。

2计算依据

1）WFB-800A系列微机型发电机变压器组成套保护装置技术说明书。

2）DL/T684-2012大型发电机变压器继电保护整定计算导则。

3）短路电流计算值。

3WFB-805A（发变组保护A、B柜）整定计算

3.1 发电机完全纵差保护

3.1.1 发电机二次额定电流计算

一次额定电流：

二次额定电流：

式中：为发电机额定容量600MVA；为发电机功率因数0.9；为发电机一次额定电流；为发电机机端额定线电压22 kV；为电流互感器变比25000/5。

差动保护的最小动作电流和最小制动电流的定值是标么值（以基准电流为基准），选机端侧为基准。

3.1.2 最小动作电流

1）按照躲过正常发电机额定负荷下的最大不平衡电流整定。

式中：为差动保护的最小动作电流值；为可靠系数，取1.5。

2）按躲过区外远处短路电流接近额定电流时的暂态不平衡电流计算。

式中：为非周期分量系数，取1.5；为两侧TA同型系数；为两侧TA幅值误差系数，取6%；为发电机额定负荷状态下，实测差动保护中的不平衡电流。

3）按经验公式计算，建议取，为基准电流。现取。

3.1.3 最小制动电流

取：，为基准电流。现取。

3.1.4 比率制动系数S

1）发电机外部短路，差动保护的最大不平衡电流：

式中：为互感器比误差系数，取0.1；为最大外部三相短路电流周期分量的二次电流值。

2）按最大外部短路电流下差动保护不误动为条件，对应的最大动作电流二次电流值为：

3）比率制动系数为：

；

4）按经验公式，比例制动系数一般可取S=0.3~0.5，现取S=0.5。

3.1.5 灵敏系数计算

按上述原则整定的比率制动特性，当发电机机端两相金属性短路时，差动保护的灵敏系数一定满足的要求。

式中：为发电机机端两相金属性短路时最小短路电流TA二次值（A），；对应得制动电流：

为发电机机端两相金属性短路时最小短路电流对应的差动保护动作电流，

3.1.6 动作结果

全停。

3.2 发电机匝间保护

纵向零序过电压及故障分量负序方向型匝间保护，本保护不仅作为发电机内部匝间短路的主保护，还可作为发电机内部相间短路及定子绕组开焊的保护。

3.2.1 发电机纵向基波零序电压保护

1）定值整定计算：纵向基波零序电压保护动作电压按躲过正常运行时最大纵向基波零序电压不平衡电压计算，

即=1.5×7.41=11.115 V，取11 V。

为正常运行时最大纵向3倍基波零序不平衡电压的实测值。

机组满负荷时，实测匝间保护PT基波零序电压为7.41 V，普通PT为2.905 V。

2）动作时间整定值，现取0.2 s。

3.2.2 故障分量负序方向（ΔP2）保护

1）的整定：根据经验，建议；

2）的整定：根据经验，建议；

实测：P=600/Q=125.4时，I2=160.6A，折算为二次i=0.03212 A。

3）的整定：根据发电机定子绕组内部故障的计算实例，一般选取

式中：为发电机机端额定电压22 kV；为电压互感器变比。

上述、、整定值是初选数值，应根据机组实际运行情况作适当修正。

4）动作结果：全停。

3.3 三次谐波定子接地保护（并网后实际整定）

并网后实测机端1.39∠333/中性点1.544∠181；满负荷实测机端3.014∠195/中性点3.834∠035（A柜）

满负荷实测机端3.018∠379/中性点3.839∠120（B柜）

实际整定：三次谐波向量系数幅值0.852，三次谐波向量系数相角331°。（根据负荷有变化）

3.4 低励失磁保护

1）定励磁低电压整定。

为励磁低电压动作整定值，整定为（0.2～0.8） ，一般可取为0.8。

136=81.6 V（暂定，实测为136 V） 式中：为发电机空载励磁电压。

2）静稳边界阻抗整定。

阻抗扇形圆动作判据匹配发电机静稳边界圆，采用0°接线方式（、）。

保护定值中的“静稳动作阻抗”即； “静稳动作阻抗”即。

①

式中：为系统电抗有名值，等于系统归算到本电厂主变高压侧母线的系统最小电抗（由调度中心提供，对应于最大运行方式）与电厂除本发-变组之外其他发-变组的并联电抗相并联的电抗值、加上发-变组的主变电抗，我厂系统最小电抗和主变电抗两部分；为归算到机端电压22 kV级的系统最小电抗有名值（二次值），

为归算到机端电压22kV级的主变电抗有名值（二次值），

②

（）

式中：为同步电抗的铭牌值，取非饱和值为188.99%。

③发电机低电压整定： 发电机机端低电压一般可取（0.85~0.90） 。（许继厂家推荐0.7~0.75 ）

式中：为发电机额定二次电压100 V。

4）系统低电压整定：系统低电压定值应根据系统运行要求整定，一般可取（0.85~0.90）。

475000/500/0.1=95 V（省调规定）

5）异步边界阻抗整定。

①整定值的计算：（）

式中：为瞬变电抗的铭牌值，取非饱和值为27.17%，并归算至二次值，

（）

②整定值的计算：

（）

6）失磁判据整定计算。

①将发电机、变压器、线路、系统电抗等都归算到机端电压22 kV级的有名单位（即欧姆）值。

发电机：

变压器：线路：（不计）

系统等值电抗：

发电机机端至无限大系统间的Xst：汽轮发电机凸极功率：

式中：为系统基准容量100MVA；―发电机凸极功率，单位“”，汽轮发电机发电机凸极功率一般为0。

②将上述第⑴项的各值归算到机端TV、TA二次侧的值。

Xst（二次）=Xst（一次）

又：

③失磁判据动作特性直线的斜率的整定值为：

7）失磁保护整定计算其他事项。

失磁保护有关方案中包含的“静稳阻抗Z<”判据及“”判据的整定计算。其中采用的整定值采用：

汽轮机：

水轮机：

式中：为的铭牌值；为的铭牌值；为电压互感器变比；为电流互感器变比。

建议整定计算中采用的等于系统归算到本发电厂主变高压侧母线的系统最小电抗（由省调度中心提供，对应于最大运行方式）与本发电厂除本发-变组之外其他发-变组的并联电抗相并联的电抗值、再加上本发-变组的主变电抗，即把本发电厂的其他发-变组作为系统的一部分。

endprint

例如：发电机失磁保护整定计算中采用的值为：

式中：为对应机组的铭牌值；为电压互感器变比；为电流互感器变比。“稳态异步阻抗”判据整定计算采用：。

8）方案选择与动作延时。

方案：保护“静稳阻抗”判据经延时后经失磁一段出口发信号；保护 “静稳阻抗” 判据经延时后和机端低电压判据 “”组合后经失磁二段动作出口，可保证全失磁或部分失磁失步时出口动作；“稳态异步阻抗”经延时也可经失磁二段动作出口，增加保护动作的可靠性，保护稳态异步边界圆的动作区远小于静稳边界扇形动作区。保护、延时是为了躲开系统振荡。保护三段出口动作行为同方案一。

动作于发信号；动作于切换厂用电源；动作于程序跳闸。

3.5 发电机失步保护

保护装设在机端，其主判据为透镜型阻抗元件。

1）系统联系阻抗的整定：透镜在R-X平面上第I象限的最远点的阻抗按机端至无限大系统之间的联系阻抗Zst 进行整定：式中：为变压器阻抗。

2）发电机暂态电抗及透镜主轴倾角的整定：透镜在R-X平面第Ⅲ象限的最远点的阻抗按同步电机的暂态电抗进行整定。

为透镜主轴的倾角，按与的阻抗角的平均值整定，一般为80°~85°，取85°。

3）动作功角的整定：越小，透镜越大，保护的计时越准确，但是必须保证机组正常运行时的最小负荷阻抗位于透镜之外，以便保证保护的动作选择性，为此选择：

式中：为最小负荷电阻；为最小负荷阻抗；为发电机机端至无限大系统间的联系电抗。

为最小负荷相电压，取；为最大负荷相电流，取或。

δset整定范围：90°~150°，一般取120°，现取δset=120°。

4）变压器阻抗：为变压器阻抗，可近似取为短路电抗0.9，。

5）跳闸闭锁电流整定：跳闸闭锁过电流判据为：；按下式整定：

发电机出口断路器；主变压器高压侧断路器。

6）滑极次数及动作延时：整定范围：1~9，一般整定为 2~4次。振荡中心在区外整定为3次，延时1s动作于信号；振荡中心在区内整定为1次（省调规定），延时1s动作于程序跳闸。

7）启动电流：一般整定为1.2倍额定电流即可。1.2×3.5=4.2 A

3.6 主变差动保护

1）最小动作电流：为差动保护的最小动作电流，应按躲过变压器额定负载运行时的最大不平衡电流整定，即：；取=0.5Ib

式中：为变压器分接头调节引起的误差（相对于额定电压的百分数），取调压范围中偏离额定值的最大值（百分值），取0.05（调压范围2×2.5%=0.05）；为变压器各侧TA变比未完全匹配产生的误差，一般取0.05。一般情况下可取：。

2）最小制动电流的整定：，取。

3）比率制动系数S的整定。

①两圈变压器最大不平衡电流的计算：

式中：为TA的非周期系数，（5P或10P型TA）或（TP型TA），取；为流过靠近故障侧的TA的最大外部短路周期分量电流，取主变高压侧500 kV侧三相短路电流二次值2306.26/1250≈1.85，归算至基准侧应乘以平衡系数，1.85×1=1.85。

比率制动系数S为：

式中：Ires.max=6Ie根据上式计算来整定的S值，一般取0.4～0.8。取S=0.5。

②比率制动差动保护灵敏度计算：

式中：为最小运行方式时变压器出口两相短路时最小短路电流TA二次值（A）， 为变压器出口故障最小短路电流对应的差动保护动作电流（A）

4）谐波制动的整定：利用二次谐波来防止励磁涌流误动的差动保护，二次谐波制动比表示差流中的二次谐波分量与基波分量的比值。一般二次谐波制动比可整定为15%～20%，取二次谐波制动比为15%。

对于500 kV超高压变压器的差动保护，增加了五次谐波制动判据。一般五次谐波制动比可整定为25%～35%，取五次谐波制动比为25%。

5）差流越限：差流越限的定值固定为0.5倍的最小动作电流，延时为5s。

6）差流速断：为了加速切除变压器严重的内部故障，增设差流速断保护，其动作电流按照躲过初始励磁涌流或外部短路最大不平衡电流来整定，即：或；

；取大值式中：为外部短路最大不平衡电流0.46；为倍数，视变压器容量和系统电抗大小，一般动作电流取4～8倍额定电流，取5。

差流速断保护灵敏度系数应按变压器并入系统后出口两相短路时系统供给的最小短路电流计算，要求灵敏度系数不小于1.2。

式中：为变压器并入系统后出口两相短路时系统供给的最小短路电流TA二次值（A）。

7）动作结果：全停。

4探讨与说明

保护定值的整定必须全面考虑，满足“整定导则”和电力系统“反事故措施”的要求。低励失磁保护和励磁回路过载保护应与励磁调节器的参数整定相配合；匝间保护和定子接地保护应根据实测整定；失步保护、失磁保护和发变组后备保护的有些参数省调有些规定，应按规定执行，比如发变组后备保护应与线路保护配合，作为线路保护的后备保护，其值应大于线路保护，但省调规定，必须比线路保护值小一个级差；发电机差动保护由于发电机没有高、低压侧之分，只有定子绕组的引线用于发电，每相定子绕组引出的2个引线的电流在内部无故障时是相同的（相位和幅值），差动保护中没有电流平衡系数；励磁是采用励磁变可控硅整流提供励磁电流给转子，在定子绕组中不产生励磁涌流，故不用考虑励磁涌流问题，最小动作值和制动系数可按低限选择。而变压器的绕组有多个绕组如：高压绕组、中压绕组、低压绕组等，从而导致保护必须考虑因此带来的电流角度变换；又因为有高、低压绕组，而且电流不同，从而在高、低压侧采用不同变比的电流互感器，又导致产生了电流平衡系数；变压器的铁心在合闸时产生励磁涌流（可利用二次谐波和谐波鉴别进行制动）最小动作值和制动系数可按高限选择。如果变压器差动保护装置带有二次谐波制动和波形鉴别制动可两套保护装置选取不同的制动方式。转子接地保护由于有附加波形，运行时只能投一套保护；断水保护和失磁保护如果有条件，减负荷快的可投入减负荷功能，提高可靠性，但循环流化床锅炉机组由于锅炉热容量大，减负荷慢，不能实现此功能；热工保护来电气停机，现在大机组多选取程序跳闸，以防止主汽门关不严造成超速事故。

本文介绍了600MW发变组主要保护装置的整定计算方法，并进行了实际计算。对大机组保护装置的定值计算进行了探讨，并对有关保护之间的配合与投退作了说明。希望对发电厂从事发变组保护管理人员有所帮助。

参考文献

[1]DL/T684-2012大型发电机变压器继电保护整定计算导则.

endprint

例如：发电机失磁保护整定计算中采用的值为：

式中：为对应机组的铭牌值；为电压互感器变比；为电流互感器变比。“稳态异步阻抗”判据整定计算采用：。

8）方案选择与动作延时。

方案：保护“静稳阻抗”判据经延时后经失磁一段出口发信号；保护 “静稳阻抗” 判据经延时后和机端低电压判据 “”组合后经失磁二段动作出口，可保证全失磁或部分失磁失步时出口动作；“稳态异步阻抗”经延时也可经失磁二段动作出口，增加保护动作的可靠性，保护稳态异步边界圆的动作区远小于静稳边界扇形动作区。保护、延时是为了躲开系统振荡。保护三段出口动作行为同方案一。

动作于发信号；动作于切换厂用电源；动作于程序跳闸。

3.5 发电机失步保护

保护装设在机端，其主判据为透镜型阻抗元件。

1）系统联系阻抗的整定：透镜在R-X平面上第I象限的最远点的阻抗按机端至无限大系统之间的联系阻抗Zst 进行整定：式中：为变压器阻抗。

2）发电机暂态电抗及透镜主轴倾角的整定：透镜在R-X平面第Ⅲ象限的最远点的阻抗按同步电机的暂态电抗进行整定。

为透镜主轴的倾角，按与的阻抗角的平均值整定，一般为80°~85°，取85°。

3）动作功角的整定：越小，透镜越大，保护的计时越准确，但是必须保证机组正常运行时的最小负荷阻抗位于透镜之外，以便保证保护的动作选择性，为此选择：

式中：为最小负荷电阻；为最小负荷阻抗；为发电机机端至无限大系统间的联系电抗。

为最小负荷相电压，取；为最大负荷相电流，取或。

δset整定范围：90°~150°，一般取120°，现取δset=120°。

4）变压器阻抗：为变压器阻抗，可近似取为短路电抗0.9，。

5）跳闸闭锁电流整定：跳闸闭锁过电流判据为：；按下式整定：

发电机出口断路器；主变压器高压侧断路器。

6）滑极次数及动作延时：整定范围：1~9，一般整定为 2~4次。振荡中心在区外整定为3次，延时1s动作于信号；振荡中心在区内整定为1次（省调规定），延时1s动作于程序跳闸。

7）启动电流：一般整定为1.2倍额定电流即可。1.2×3.5=4.2 A

3.6 主变差动保护

1）最小动作电流：为差动保护的最小动作电流，应按躲过变压器额定负载运行时的最大不平衡电流整定，即：；取=0.5Ib

式中：为变压器分接头调节引起的误差（相对于额定电压的百分数），取调压范围中偏离额定值的最大值（百分值），取0.05（调压范围2×2.5%=0.05）；为变压器各侧TA变比未完全匹配产生的误差，一般取0.05。一般情况下可取：。

2）最小制动电流的整定：，取。

3）比率制动系数S的整定。

①两圈变压器最大不平衡电流的计算：

式中：为TA的非周期系数，（5P或10P型TA）或（TP型TA），取；为流过靠近故障侧的TA的最大外部短路周期分量电流，取主变高压侧500 kV侧三相短路电流二次值2306.26/1250≈1.85，归算至基准侧应乘以平衡系数，1.85×1=1.85。

比率制动系数S为：

式中：Ires.max=6Ie根据上式计算来整定的S值，一般取0.4～0.8。取S=0.5。

②比率制动差动保护灵敏度计算：

式中：为最小运行方式时变压器出口两相短路时最小短路电流TA二次值（A）， 为变压器出口故障最小短路电流对应的差动保护动作电流（A）

4）谐波制动的整定：利用二次谐波来防止励磁涌流误动的差动保护，二次谐波制动比表示差流中的二次谐波分量与基波分量的比值。一般二次谐波制动比可整定为15%～20%，取二次谐波制动比为15%。

对于500 kV超高压变压器的差动保护，增加了五次谐波制动判据。一般五次谐波制动比可整定为25%～35%，取五次谐波制动比为25%。

5）差流越限：差流越限的定值固定为0.5倍的最小动作电流，延时为5s。

6）差流速断：为了加速切除变压器严重的内部故障，增设差流速断保护，其动作电流按照躲过初始励磁涌流或外部短路最大不平衡电流来整定，即：或；

；取大值式中：为外部短路最大不平衡电流0.46；为倍数，视变压器容量和系统电抗大小，一般动作电流取4～8倍额定电流，取5。

差流速断保护灵敏度系数应按变压器并入系统后出口两相短路时系统供给的最小短路电流计算，要求灵敏度系数不小于1.2。

式中：为变压器并入系统后出口两相短路时系统供给的最小短路电流TA二次值（A）。

7）动作结果：全停。

4探讨与说明

保护定值的整定必须全面考虑，满足“整定导则”和电力系统“反事故措施”的要求。低励失磁保护和励磁回路过载保护应与励磁调节器的参数整定相配合；匝间保护和定子接地保护应根据实测整定；失步保护、失磁保护和发变组后备保护的有些参数省调有些规定，应按规定执行，比如发变组后备保护应与线路保护配合，作为线路保护的后备保护，其值应大于线路保护，但省调规定，必须比线路保护值小一个级差；发电机差动保护由于发电机没有高、低压侧之分，只有定子绕组的引线用于发电，每相定子绕组引出的2个引线的电流在内部无故障时是相同的（相位和幅值），差动保护中没有电流平衡系数；励磁是采用励磁变可控硅整流提供励磁电流给转子，在定子绕组中不产生励磁涌流，故不用考虑励磁涌流问题，最小动作值和制动系数可按低限选择。而变压器的绕组有多个绕组如：高压绕组、中压绕组、低压绕组等，从而导致保护必须考虑因此带来的电流角度变换；又因为有高、低压绕组，而且电流不同，从而在高、低压侧采用不同变比的电流互感器，又导致产生了电流平衡系数；变压器的铁心在合闸时产生励磁涌流（可利用二次谐波和谐波鉴别进行制动）最小动作值和制动系数可按高限选择。如果变压器差动保护装置带有二次谐波制动和波形鉴别制动可两套保护装置选取不同的制动方式。转子接地保护由于有附加波形，运行时只能投一套保护；断水保护和失磁保护如果有条件，减负荷快的可投入减负荷功能，提高可靠性，但循环流化床锅炉机组由于锅炉热容量大，减负荷慢，不能实现此功能；热工保护来电气停机，现在大机组多选取程序跳闸，以防止主汽门关不严造成超速事故。

本文介绍了600MW发变组主要保护装置的整定计算方法，并进行了实际计算。对大机组保护装置的定值计算进行了探讨，并对有关保护之间的配合与投退作了说明。希望对发电厂从事发变组保护管理人员有所帮助。

参考文献

[1]DL/T684-2012大型发电机变压器继电保护整定计算导则.

endprint

例如：发电机失磁保护整定计算中采用的值为：

式中：为对应机组的铭牌值；为电压互感器变比；为电流互感器变比。“稳态异步阻抗”判据整定计算采用：。

8）方案选择与动作延时。

方案：保护“静稳阻抗”判据经延时后经失磁一段出口发信号；保护 “静稳阻抗” 判据经延时后和机端低电压判据 “”组合后经失磁二段动作出口，可保证全失磁或部分失磁失步时出口动作；“稳态异步阻抗”经延时也可经失磁二段动作出口，增加保护动作的可靠性，保护稳态异步边界圆的动作区远小于静稳边界扇形动作区。保护、延时是为了躲开系统振荡。保护三段出口动作行为同方案一。

动作于发信号；动作于切换厂用电源；动作于程序跳闸。

3.5 发电机失步保护

保护装设在机端，其主判据为透镜型阻抗元件。

1）系统联系阻抗的整定：透镜在R-X平面上第I象限的最远点的阻抗按机端至无限大系统之间的联系阻抗Zst 进行整定：式中：为变压器阻抗。

2）发电机暂态电抗及透镜主轴倾角的整定：透镜在R-X平面第Ⅲ象限的最远点的阻抗按同步电机的暂态电抗进行整定。

为透镜主轴的倾角，按与的阻抗角的平均值整定，一般为80°~85°，取85°。

3）动作功角的整定：越小，透镜越大，保护的计时越准确，但是必须保证机组正常运行时的最小负荷阻抗位于透镜之外，以便保证保护的动作选择性，为此选择：

式中：为最小负荷电阻；为最小负荷阻抗；为发电机机端至无限大系统间的联系电抗。

为最小负荷相电压，取；为最大负荷相电流，取或。

δset整定范围：90°~150°，一般取120°，现取δset=120°。

4）变压器阻抗：为变压器阻抗，可近似取为短路电抗0.9，。

5）跳闸闭锁电流整定：跳闸闭锁过电流判据为：；按下式整定：

发电机出口断路器；主变压器高压侧断路器。

6）滑极次数及动作延时：整定范围：1~9，一般整定为 2~4次。振荡中心在区外整定为3次，延时1s动作于信号；振荡中心在区内整定为1次（省调规定），延时1s动作于程序跳闸。

7）启动电流：一般整定为1.2倍额定电流即可。1.2×3.5=4.2 A

3.6 主变差动保护

1）最小动作电流：为差动保护的最小动作电流，应按躲过变压器额定负载运行时的最大不平衡电流整定，即：；取=0.5Ib

式中：为变压器分接头调节引起的误差（相对于额定电压的百分数），取调压范围中偏离额定值的最大值（百分值），取0.05（调压范围2×2.5%=0.05）；为变压器各侧TA变比未完全匹配产生的误差，一般取0.05。一般情况下可取：。

2）最小制动电流的整定：，取。

3）比率制动系数S的整定。

①两圈变压器最大不平衡电流的计算：

式中：为TA的非周期系数，（5P或10P型TA）或（TP型TA），取；为流过靠近故障侧的TA的最大外部短路周期分量电流，取主变高压侧500 kV侧三相短路电流二次值2306.26/1250≈1.85，归算至基准侧应乘以平衡系数，1.85×1=1.85。

比率制动系数S为：

式中：Ires.max=6Ie根据上式计算来整定的S值，一般取0.4～0.8。取S=0.5。

②比率制动差动保护灵敏度计算：

式中：为最小运行方式时变压器出口两相短路时最小短路电流TA二次值（A）， 为变压器出口故障最小短路电流对应的差动保护动作电流（A）

4）谐波制动的整定：利用二次谐波来防止励磁涌流误动的差动保护，二次谐波制动比表示差流中的二次谐波分量与基波分量的比值。一般二次谐波制动比可整定为15%～20%，取二次谐波制动比为15%。

对于500 kV超高压变压器的差动保护，增加了五次谐波制动判据。一般五次谐波制动比可整定为25%～35%，取五次谐波制动比为25%。

5）差流越限：差流越限的定值固定为0.5倍的最小动作电流，延时为5s。

6）差流速断：为了加速切除变压器严重的内部故障，增设差流速断保护，其动作电流按照躲过初始励磁涌流或外部短路最大不平衡电流来整定，即：或；

；取大值式中：为外部短路最大不平衡电流0.46；为倍数，视变压器容量和系统电抗大小，一般动作电流取4～8倍额定电流，取5。

差流速断保护灵敏度系数应按变压器并入系统后出口两相短路时系统供给的最小短路电流计算，要求灵敏度系数不小于1.2。

式中：为变压器并入系统后出口两相短路时系统供给的最小短路电流TA二次值（A）。

7）动作结果：全停。

4探讨与说明

保护定值的整定必须全面考虑，满足“整定导则”和电力系统“反事故措施”的要求。低励失磁保护和励磁回路过载保护应与励磁调节器的参数整定相配合；匝间保护和定子接地保护应根据实测整定；失步保护、失磁保护和发变组后备保护的有些参数省调有些规定，应按规定执行，比如发变组后备保护应与线路保护配合，作为线路保护的后备保护，其值应大于线路保护，但省调规定，必须比线路保护值小一个级差；发电机差动保护由于发电机没有高、低压侧之分，只有定子绕组的引线用于发电，每相定子绕组引出的2个引线的电流在内部无故障时是相同的（相位和幅值），差动保护中没有电流平衡系数；励磁是采用励磁变可控硅整流提供励磁电流给转子，在定子绕组中不产生励磁涌流，故不用考虑励磁涌流问题，最小动作值和制动系数可按低限选择。而变压器的绕组有多个绕组如：高压绕组、中压绕组、低压绕组等，从而导致保护必须考虑因此带来的电流角度变换；又因为有高、低压绕组，而且电流不同，从而在高、低压侧采用不同变比的电流互感器，又导致产生了电流平衡系数；变压器的铁心在合闸时产生励磁涌流（可利用二次谐波和谐波鉴别进行制动）最小动作值和制动系数可按高限选择。如果变压器差动保护装置带有二次谐波制动和波形鉴别制动可两套保护装置选取不同的制动方式。转子接地保护由于有附加波形，运行时只能投一套保护；断水保护和失磁保护如果有条件，减负荷快的可投入减负荷功能，提高可靠性，但循环流化床锅炉机组由于锅炉热容量大，减负荷慢，不能实现此功能；热工保护来电气停机，现在大机组多选取程序跳闸，以防止主汽门关不严造成超速事故。

本文介绍了600MW发变组主要保护装置的整定计算方法，并进行了实际计算。对大机组保护装置的定值计算进行了探讨，并对有关保护之间的配合与投退作了说明。希望对发电厂从事发变组保护管理人员有所帮助。

参考文献

[1]DL/T684-2012大型发电机变压器继电保护整定计算导则.

endprint